Tabelas para dimensionamento direto da Flexão Normal Composta

Tamanho: px
Começar a partir da página:

Download "Tabelas para dimensionamento direto da Flexão Normal Composta"

Transcrição

1 Taelas para dimensionamento direto da Flexão Normal Composta Seção Losango (flexão diagonal de um quadrado) Aço CA-50A Diagrama paraólico-retangular Armadura duplamente simétrica Prof. Flávio Mendes Internet: ITA - Infra - Flávio - www2.ita.r/~flavio Outuro de 2006

2 Taelas para dimensionamento direto da Flexão Normal Composta (FNC): Seção losango As taelas apresentadas a seguir (L01, L02... L21) foram confeccionadas para uma seção losango, armada duplamente simétrica (aço CA-50A), com diagrama tensão-deformação paraólico-retangular para o coreto comprimido [1]. Podem ser consideradas como versões modernas, não oficiais, daquelas pulicadas pelo Prof. Lauro Modesto dos Santos [4]. Vale salientar que já existe um conjunto de taelas para a seção relangular [3] e que as presentes tamém podem ser utilizadas para a flexão diagonal de uma seção transversal quadrada de lado. As taelas apresentam a taxa mecânica de armadura 1 (ω), que é um adimensional da área de armadura total A s, e foram considerados os mesmos arranjos presentes na referêia anterior com o acréscimo da seção com 10 arras em cada lado (são 7 arranjos distintos e 3 valores de δ = d 0 /, resultando em 21 taelas para esta seção transversal). O uso e a distriuição destas taelas são livres desde que não haja modificaçãodeconteúdoouforma. Ainda que todos os cuidados, técnicos e científicos, tenham sido tomados na confecção destas taelas, o autor não se responsailiza por nenhum resultado otido com sua utilização. Sugestões, críticas e comentários são muito em-vindos e devem ser enviados ao autor (informações para contato ao final da página). As taelas foram geradas por programa de computador utlizando a metodologia desenvolvida pelo autor [2] que consiste, asicamente, na aplicação do processo da issecção (com ω variando entre 0 e 9) em verificações sucessivas. Cada verificação de capacidade resistente é realizada com o método de Newton-Raphson e leva em consideração o Estado Limite Último de Ruptura [1]. A notação ásica para uso das taelas é: A c : área total (ruta) da seção transversal de coreto A c = 2. : lado do losango. : esforço normal de cálculo. Pode ser considerado como sendo o esforço normal característico ponderado, ou seja, = γ f N k. N k : esforço normal característico. Está aplicado no centro geométrico da seção de coreto (A c ). É considerado positivo quando de compressão. γ f : coeficiente de ponderação das ações. Usualmente γ f =1, 40. ν: esforço normal adimensional / ( ). :momentofletor de cálculo. Pode ser considerado como sendo o momento fletor característico ponderado, ou seja, = γ f M k. O vetor momento fletor pertee ao plano da seção transversal, tem direção horizontal e aponta para a esquerda,comprimindo,so sua ação exclusiva,as firas superiores da seção e alongando as inferiores. μ: momento fletor adimensional / 2. A s : área total de armadura na seção transversal. σ cd :tensãofinal de cálculo do coreto comprimido, levando em conta o efeito Rüsch, σ cd =0, 85 f cd. f cd : tensão de cálculo do coreto comprimido f cd = f ck /. f ck : tensão característica de cálculo do coreto comprimido (aos 28 dias de idade). :coeficiente de ponderação da resistêia do coreto. Usualmente =1, 40. f yd : tensão de cálculo de escoamento do aço /. f yk : tensão característica escoamento do aço (para o aço CA-50A tem-se f yk = 500 MPa). :coeficiente de ponderação da resistêia do aço. Usualmente =1, 15. ω: taxa mecânica de armadura ω =(A s f yd ) / ( ). d 0 : distâia do CG das camadas de arras extremas à orda mais próxima da seção transversal (δ = d 0 /). Endereço para contato: Prof. Flávio Mendes ( f l a v i o@ i t a. r) CTA - ITA - IEI São José dos Campos, SP Internet: ITA - Infra - Flávio - www2.ita.r/~flavio BIBLIOGRAFIA [1] Associação Brasileira de Normas Técnicas - ABNT, Projeto de Estruturas de Coreto - Procedimento, NBR-6118 (NB-1/03), São Paulo, 2003 (versão corrigida em 31-mar-2004). [2] Mendes N., Flávio & Pimenta, Paulo de Mattos. Verificação e Dimensionamento de Seções Transversais de Coreto Armado Sumetidas a Flexão Olíqua Composta. XXI CILAMCE (21st Ierian Latin-American Congress on Computational Methods in Engineering), Rio de Janeiro, < [3] Mendes N., Flávio. Taelas para dimensionamento direto da Flexão Normal Composta Seção Retangular. Disponível em < Acesso em: 04 out [4] Santos, L.M. Cálculo de Coreto Armado, Volume 2, Editora LMS, São Paulo, Na referêia [4] há o taelamento da grandeza ρ que se relaciona com a taxa mecânica de armadura através da relação ω =28ρ/391. 1

3 Taela L01 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 2 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,14 4,13 4,13 4,12 4,12 4,11 4,11 4,10 4,10 4,10 4,10 4,15 4,22 4,30 4,38 4,46 4,53 4,61 4,69 4,77 4,85 0,95 3,92 3,91 3,91 3,90 3,90 3,89 3,89 3,88 3,88 3,88 3,88 3,95 4,02 4,10 4,18 4,26 4,33 4,41 4,49 4,57 4,65 0,90 3,70 3,69 3,68 3,68 3,67 3,67 3,66 3,66 3,66 3,65 3,67 3,75 3,82 3,90 3,98 4,05 4,13 4,21 4,29 4,37 4,45 0,85 3,48 3,47 3,46 3,46 3,45 3,44 3,44 3,44 3,43 3,43 3,47 3,55 3,62 3,70 3,78 3,85 3,93 4,01 4,09 4,17 4,24 0,80 3,26 3,25 3,24 3,23 3,23 3,22 3,22 3,21 3,21 3,21 3,27 3,35 3,42 3,50 3,57 3,65 3,73 3,81 3,88 3,96 4,04 0,75 3,04 3,03 3,02 3,01 3,01 3,00 2,99 2,99 2,99 3,00 3,07 3,15 3,22 3,30 3,37 3,45 3,53 3,60 3,68 3,76 3,84 0,70 2,82 2,81 2,80 2,79 2,78 2,78 2,77 2,77 2,77 2,80 2,87 2,95 3,02 3,09 3,17 3,25 3,32 3,40 3,48 3,56 3,64 0,65 2,60 2,59 2,58 2,57 2,56 2,55 2,55 2,54 2,54 2,60 2,67 2,74 2,82 2,89 2,97 3,04 3,12 3,20 3,28 3,35 3,43 0,60 2,38 2,37 2,36 2,35 2,34 2,33 2,33 2,32 2,33 2,40 2,47 2,54 2,61 2,69 2,76 2,84 2,92 2,99 3,07 3,15 3,23 0,55 2,16 2,14 2,13 2,12 2,12 2,11 2,10 2,10 2,13 2,19 2,27 2,34 2,41 2,48 2,56 2,63 2,71 2,79 2,87 2,95 3,03 0,50 1,94 1,92 1,91 1,90 1,89 1,88 1,88 1,88 1,92 1,99 2,06 2,13 2,20 2,28 2,35 2,43 2,51 2,58 2,66 2,74 2,82 0,45 1,72 1,71 1,69 1,68 1,67 1,66 1,66 1,65 1,72 1,79 1,86 1,93 2,00 2,07 2,15 2,22 2,30 2,38 2,46 2,54 2,62 0,40 1,50 1,49 1,47 1,46 1,45 1,44 1,43 1,45 1,52 1,58 1,65 1,72 1,79 1,87 1,94 2,02 2,09 2,17 2,25 2,33 2,42 0,35 1,28 1,27 1,25 1,24 1,22 1,22 1,21 1,25 1,31 1,37 1,44 1,51 1,58 1,66 1,73 1,81 1,89 1,97 2,05 2,13 2,21 0,30 1,07 1,05 1,03 1,02 1,00 0,99 0,99 1,04 1,10 1,16 1,23 1,30 1,37 1,45 1,52 1,60 1,68 1,76 1,85 1,93 2,01 0,25 0,86 0,84 0,81 0,79 0,78 0,77 0,78 0,83 0,89 0,95 1,02 1,09 1,16 1,24 1,32 1,40 1,48 1,56 1,65 1,73 1,82 0,20 0,65 0,62 0,60 0,57 0,55 0,54 0,57 0,62 0,67 0,74 0,80 0,87 0,95 1,03 1,11 1,19 1,28 1,36 1,45 1,53 1,62 0,15 0,45 0,41 0,38 0,35 0,33 0,32 0,35 0,40 0,45 0,52 0,59 0,66 0,74 0,82 0,91 0,99 1,08 1,17 1,27 1,36 1,46 0,10 0,26 0,22 0,17 0,13 0,11 0,10 0,13 0,17 0,23 0,30 0,37 0,46 0,54 0,63 0,72 0,82 0,91 1,01 1,11 1,21 1,31 0,05 0,12 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,17 0,27 0,36 0,46 0,56 0,66 0,76 0,86 0,96 1,06 1,16 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 2

4 Taela L02 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 3 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,59 4,62 4,64 4,67 4,70 4,72 4,75 4,78 4,81 4,83 4,86 4,89 4,92 4,95 4,98 5,01 5,07 5,14 5,21 5,27 5,34 0,95 4,34 4,37 4,39 4,42 4,45 4,47 4,50 4,53 4,55 4,58 4,61 4,64 4,66 4,69 4,72 4,77 4,84 4,90 4,97 5,04 5,11 0,90 4,09 4,11 4,14 4,17 4,19 4,22 4,24 4,27 4,30 4,33 4,35 4,38 4,41 4,44 4,47 4,54 4,60 4,67 4,74 4,80 4,87 0,85 3,84 3,86 3,89 3,91 3,94 3,97 3,99 4,02 4,04 4,07 4,10 4,13 4,15 4,18 4,23 4,30 4,37 4,43 4,50 4,57 4,63 0,80 3,59 3,61 3,64 3,66 3,69 3,71 3,74 3,76 3,79 3,82 3,84 3,87 3,90 3,93 4,00 4,06 4,13 4,20 4,26 4,33 4,40 0,75 3,34 3,36 3,39 3,41 3,43 3,46 3,48 3,51 3,53 3,56 3,59 3,62 3,64 3,70 3,76 3,83 3,89 3,96 4,03 4,10 4,16 0,70 3,09 3,11 3,13 3,16 3,18 3,21 3,23 3,25 3,28 3,31 3,33 3,36 3,40 3,46 3,53 3,59 3,66 3,72 3,79 3,86 3,93 0,65 2,84 2,86 2,88 2,91 2,93 2,95 2,98 3,00 3,02 3,05 3,08 3,10 3,16 3,23 3,29 3,36 3,42 3,49 3,55 3,62 3,71 0,60 2,59 2,61 2,63 2,65 2,68 2,70 2,72 2,74 2,77 2,79 2,82 2,86 2,93 2,99 3,05 3,12 3,18 3,25 3,32 3,40 3,49 0,55 2,34 2,36 2,38 2,40 2,42 2,44 2,47 2,49 2,51 2,54 2,56 2,62 2,69 2,75 2,81 2,88 2,95 3,02 3,10 3,18 3,27 0,50 2,10 2,11 2,13 2,15 2,17 2,19 2,21 2,23 2,26 2,28 2,33 2,39 2,45 2,51 2,58 2,64 2,71 2,79 2,88 2,96 3,05 0,45 1,87 1,86 1,88 1,90 1,92 1,94 1,96 1,98 2,00 2,03 2,09 2,15 2,21 2,27 2,34 2,41 2,49 2,57 2,66 2,74 2,82 0,40 1,64 1,61 1,63 1,65 1,66 1,68 1,70 1,72 1,74 1,79 1,85 1,91 1,97 2,03 2,11 2,19 2,27 2,35 2,43 2,52 2,60 0,35 1,42 1,37 1,38 1,39 1,41 1,42 1,44 1,46 1,49 1,55 1,60 1,66 1,73 1,80 1,88 1,96 2,04 2,13 2,21 2,30 2,38 0,30 1,19 1,14 1,13 1,14 1,15 1,17 1,18 1,20 1,25 1,30 1,36 1,42 1,50 1,57 1,65 1,73 1,82 1,90 1,99 2,08 2,16 0,25 0,96 0,92 0,89 0,89 0,90 0,91 0,92 0,95 1,00 1,06 1,12 1,19 1,26 1,34 1,42 1,51 1,59 1,68 1,77 1,86 1,95 0,20 0,74 0,69 0,64 0,64 0,64 0,65 0,66 0,70 0,75 0,81 0,88 0,95 1,03 1,11 1,20 1,28 1,37 1,46 1,55 1,64 1,74 0,15 0,52 0,47 0,41 0,39 0,39 0,39 0,41 0,45 0,50 0,57 0,64 0,72 0,80 0,89 0,98 1,07 1,16 1,25 1,34 1,44 1,53 0,10 0,31 0,25 0,19 0,15 0,13 0,12 0,14 0,19 0,25 0,32 0,40 0,49 0,58 0,67 0,76 0,86 0,96 1,06 1,16 1,26 1,36 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,18 0,28 0,38 0,48 0,58 0,68 0,78 0,88 0,98 1,08 1,18 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 3

5 Taela L03 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 4 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,64 4,63 4,62 4,62 4,65 4,70 4,75 4,81 4,86 4,91 4,96 5,02 5,07 5,12 5,18 5,23 5,29 5,37 5,45 5,53 5,60 0,95 4,40 4,39 4,38 4,38 4,40 4,45 4,50 4,55 4,61 4,66 4,71 4,76 4,82 4,87 4,92 4,98 5,05 5,13 5,21 5,28 5,36 0,90 4,15 4,14 4,13 4,13 4,15 4,20 4,25 4,30 4,36 4,41 4,46 4,51 4,56 4,62 4,67 4,74 4,81 4,89 4,97 5,04 5,12 0,85 3,90 3,89 3,88 3,88 3,90 3,95 4,00 4,05 4,10 4,16 4,21 4,26 4,31 4,36 4,42 4,50 4,57 4,65 4,72 4,80 4,88 0,80 3,65 3,64 3,63 3,63 3,65 3,70 3,75 3,80 3,85 3,90 3,95 4,01 4,06 4,11 4,18 4,25 4,33 4,41 4,48 4,56 4,64 0,75 3,40 3,39 3,38 3,38 3,40 3,45 3,50 3,55 3,60 3,65 3,70 3,75 3,80 3,86 3,94 4,01 4,09 4,16 4,24 4,32 4,39 0,70 3,16 3,15 3,13 3,13 3,15 3,20 3,25 3,30 3,35 3,40 3,45 3,50 3,55 3,62 3,69 3,77 3,84 3,92 4,00 4,07 4,15 0,65 2,91 2,90 2,89 2,88 2,90 2,95 3,00 3,05 3,09 3,14 3,19 3,24 3,30 3,38 3,45 3,53 3,60 3,68 3,75 3,83 3,91 0,60 2,66 2,65 2,64 2,63 2,65 2,70 2,75 2,79 2,84 2,89 2,94 2,99 3,06 3,13 3,21 3,28 3,36 3,43 3,51 3,59 3,66 0,55 2,42 2,40 2,39 2,38 2,40 2,45 2,49 2,54 2,59 2,63 2,68 2,74 2,82 2,89 2,96 3,04 3,11 3,19 3,26 3,34 3,42 0,50 2,17 2,16 2,14 2,13 2,15 2,20 2,24 2,28 2,33 2,38 2,43 2,50 2,57 2,64 2,72 2,79 2,87 2,94 3,02 3,10 3,17 0,45 1,93 1,91 1,90 1,88 1,90 1,94 1,99 2,03 2,07 2,12 2,18 2,25 2,32 2,40 2,47 2,54 2,62 2,70 2,77 2,85 2,93 0,40 1,68 1,67 1,65 1,63 1,65 1,69 1,73 1,77 1,82 1,87 1,94 2,01 2,08 2,15 2,22 2,30 2,37 2,45 2,53 2,61 2,68 0,35 1,44 1,42 1,40 1,38 1,40 1,44 1,48 1,52 1,56 1,62 1,69 1,76 1,83 1,90 1,97 2,05 2,12 2,20 2,28 2,36 2,44 0,30 1,20 1,18 1,16 1,14 1,15 1,18 1,22 1,26 1,31 1,37 1,44 1,50 1,57 1,65 1,72 1,80 1,88 1,96 2,04 2,12 2,20 0,25 0,96 0,93 0,91 0,89 0,90 0,93 0,96 1,00 1,05 1,12 1,18 1,25 1,32 1,40 1,47 1,55 1,63 1,71 1,79 1,88 1,97 0,20 0,75 0,69 0,67 0,64 0,64 0,67 0,69 0,74 0,80 0,86 0,92 0,99 1,07 1,14 1,22 1,31 1,39 1,48 1,57 1,66 1,75 0,15 0,53 0,47 0,43 0,39 0,39 0,40 0,43 0,47 0,53 0,59 0,66 0,74 0,82 0,90 0,99 1,08 1,17 1,26 1,36 1,45 1,54 0,10 0,32 0,25 0,19 0,15 0,13 0,13 0,15 0,20 0,26 0,33 0,41 0,50 0,59 0,68 0,77 0,87 0,96 1,06 1,16 1,26 1,36 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,19 0,28 0,38 0,48 0,58 0,68 0,78 0,88 0,98 1,08 1,18 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 4

6 Taela L04 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 5 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,71 4,73 4,75 4,77 4,79 4,81 4,83 4,87 4,92 4,98 5,03 5,08 5,14 5,19 5,25 5,30 5,36 5,43 5,50 5,57 5,65 0,95 4,46 4,48 4,49 4,51 4,53 4,55 4,57 4,62 4,67 4,72 4,78 4,83 4,88 4,94 4,99 5,05 5,11 5,18 5,26 5,33 5,40 0,90 4,20 4,22 4,24 4,25 4,27 4,29 4,31 4,36 4,41 4,47 4,52 4,57 4,63 4,68 4,74 4,79 4,86 4,94 5,01 5,08 5,15 0,85 3,95 3,96 3,98 4,00 4,01 4,03 4,05 4,11 4,16 4,21 4,26 4,32 4,37 4,42 4,48 4,55 4,62 4,69 4,76 4,83 4,91 0,80 3,69 3,71 3,72 3,74 3,76 3,77 3,80 3,85 3,90 3,96 4,01 4,06 4,11 4,17 4,23 4,30 4,37 4,44 4,51 4,58 4,66 0,75 3,44 3,45 3,47 3,48 3,50 3,52 3,55 3,60 3,65 3,70 3,75 3,80 3,86 3,91 3,98 4,05 4,12 4,19 4,26 4,34 4,41 0,70 3,18 3,19 3,21 3,23 3,24 3,26 3,29 3,34 3,39 3,44 3,49 3,55 3,60 3,66 3,73 3,80 3,87 3,94 4,01 4,09 4,16 0,65 2,93 2,94 2,95 2,97 2,98 3,00 3,04 3,09 3,14 3,19 3,24 3,29 3,34 3,41 3,48 3,55 3,62 3,69 3,76 3,84 3,91 0,60 2,67 2,68 2,70 2,71 2,72 2,74 2,78 2,83 2,88 2,93 2,98 3,03 3,09 3,16 3,23 3,30 3,37 3,44 3,51 3,59 3,67 0,55 2,43 2,43 2,44 2,45 2,47 2,48 2,53 2,57 2,62 2,67 2,72 2,78 2,84 2,91 2,98 3,05 3,12 3,19 3,27 3,35 3,43 0,50 2,18 2,17 2,19 2,20 2,21 2,22 2,27 2,32 2,36 2,41 2,46 2,53 2,59 2,66 2,73 2,80 2,87 2,95 3,03 3,11 3,19 0,45 1,94 1,92 1,93 1,94 1,95 1,97 2,01 2,06 2,10 2,15 2,21 2,27 2,34 2,41 2,48 2,55 2,62 2,70 2,78 2,87 2,95 0,40 1,69 1,67 1,67 1,68 1,69 1,71 1,75 1,80 1,84 1,89 1,96 2,02 2,09 2,15 2,22 2,30 2,38 2,46 2,54 2,62 2,71 0,35 1,45 1,43 1,42 1,43 1,43 1,46 1,49 1,54 1,58 1,64 1,70 1,77 1,83 1,90 1,98 2,06 2,14 2,22 2,30 2,38 2,47 0,30 1,21 1,18 1,17 1,17 1,17 1,20 1,23 1,27 1,32 1,38 1,44 1,51 1,58 1,65 1,73 1,81 1,89 1,97 2,06 2,14 2,23 0,25 0,97 0,94 0,92 0,91 0,91 0,94 0,97 1,01 1,06 1,12 1,18 1,25 1,33 1,40 1,48 1,57 1,65 1,73 1,82 1,91 1,99 0,20 0,74 0,70 0,67 0,66 0,65 0,67 0,70 0,75 0,80 0,86 0,93 1,00 1,08 1,16 1,24 1,32 1,41 1,50 1,58 1,67 1,76 0,15 0,53 0,47 0,43 0,40 0,39 0,41 0,43 0,48 0,53 0,60 0,67 0,75 0,83 0,91 1,00 1,09 1,18 1,27 1,36 1,45 1,55 0,10 0,32 0,25 0,19 0,15 0,13 0,13 0,15 0,20 0,26 0,34 0,42 0,50 0,59 0,68 0,77 0,87 0,97 1,07 1,17 1,27 1,37 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,19 0,28 0,38 0,48 0,58 0,68 0,78 0,88 0,98 1,08 1,19 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 5

7 Taela L05 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 6 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,74 4,73 4,75 4,78 4,80 4,83 4,86 4,88 4,91 4,95 5,01 5,06 5,12 5,18 5,25 5,31 5,38 5,45 5,53 5,61 5,68 0,95 4,48 4,48 4,49 4,52 4,55 4,57 4,60 4,62 4,65 4,70 4,75 4,81 4,87 4,93 5,00 5,06 5,13 5,21 5,28 5,36 5,44 0,90 4,23 4,23 4,24 4,26 4,29 4,31 4,34 4,36 4,39 4,45 4,50 4,56 4,62 4,68 4,74 4,81 4,88 4,96 5,04 5,11 5,19 0,85 3,97 3,97 3,98 4,00 4,03 4,05 4,08 4,10 4,14 4,19 4,25 4,30 4,37 4,43 4,49 4,56 4,64 4,72 4,79 4,87 4,95 0,80 3,72 3,72 3,72 3,75 3,77 3,79 3,82 3,84 3,89 3,94 3,99 4,05 4,11 4,18 4,24 4,32 4,39 4,47 4,55 4,62 4,70 0,75 3,47 3,46 3,46 3,49 3,51 3,53 3,56 3,58 3,63 3,68 3,74 3,80 3,86 3,92 4,00 4,07 4,15 4,22 4,30 4,38 4,45 0,70 3,21 3,21 3,21 3,23 3,25 3,28 3,30 3,33 3,38 3,43 3,49 3,55 3,61 3,68 3,75 3,82 3,90 3,98 4,05 4,13 4,21 0,65 2,96 2,96 2,95 2,97 2,99 3,02 3,04 3,07 3,12 3,17 3,23 3,29 3,35 3,43 3,50 3,58 3,65 3,73 3,80 3,88 3,96 0,60 2,71 2,70 2,70 2,71 2,74 2,76 2,78 2,82 2,87 2,92 2,98 3,04 3,11 3,18 3,25 3,33 3,40 3,48 3,56 3,63 3,71 0,55 2,46 2,45 2,44 2,46 2,48 2,50 2,52 2,56 2,61 2,67 2,72 2,79 2,86 2,93 3,01 3,08 3,15 3,23 3,31 3,38 3,46 0,50 2,20 2,20 2,19 2,20 2,22 2,24 2,26 2,31 2,36 2,41 2,47 2,54 2,61 2,68 2,75 2,83 2,90 2,98 3,06 3,13 3,21 0,45 1,95 1,94 1,93 1,94 1,96 1,98 2,00 2,05 2,10 2,16 2,22 2,29 2,36 2,43 2,50 2,58 2,65 2,73 2,81 2,88 2,96 0,40 1,70 1,69 1,68 1,68 1,70 1,72 1,75 1,79 1,84 1,90 1,97 2,04 2,11 2,18 2,25 2,33 2,40 2,48 2,56 2,63 2,71 0,35 1,46 1,44 1,43 1,43 1,44 1,45 1,49 1,53 1,59 1,65 1,71 1,78 1,85 1,92 2,00 2,07 2,15 2,23 2,30 2,38 2,47 0,30 1,22 1,19 1,18 1,17 1,18 1,19 1,23 1,28 1,33 1,39 1,46 1,53 1,60 1,67 1,74 1,82 1,90 1,98 2,06 2,14 2,23 0,25 0,98 0,94 0,93 0,91 0,92 0,93 0,97 1,01 1,07 1,13 1,20 1,27 1,34 1,41 1,49 1,57 1,65 1,73 1,82 1,91 2,00 0,20 0,75 0,71 0,68 0,66 0,66 0,67 0,71 0,75 0,81 0,87 0,94 1,01 1,08 1,16 1,24 1,32 1,41 1,50 1,59 1,68 1,77 0,15 0,53 0,47 0,43 0,40 0,39 0,41 0,44 0,48 0,54 0,60 0,67 0,75 0,83 0,91 1,00 1,09 1,18 1,27 1,37 1,46 1,55 0,10 0,32 0,25 0,19 0,15 0,13 0,13 0,16 0,20 0,26 0,34 0,42 0,50 0,59 0,68 0,78 0,87 0,97 1,07 1,17 1,27 1,37 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,19 0,28 0,38 0,48 0,58 0,68 0,79 0,89 0,99 1,09 1,19 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 6

8 Taela L06 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 8 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,74 4,75 4,77 4,80 4,82 4,84 4,87 4,91 4,96 5,00 5,04 5,09 5,15 5,21 5,28 5,34 5,40 5,47 5,55 5,63 5,71 0,95 4,49 4,50 4,52 4,54 4,56 4,58 4,62 4,66 4,70 4,74 4,78 4,84 4,90 4,96 5,02 5,08 5,15 5,23 5,30 5,38 5,46 0,90 4,23 4,24 4,26 4,28 4,30 4,32 4,36 4,40 4,44 4,48 4,52 4,58 4,65 4,71 4,77 4,83 4,90 4,98 5,06 5,14 5,21 0,85 3,98 3,98 4,00 4,02 4,04 4,06 4,10 4,14 4,18 4,22 4,27 4,33 4,39 4,45 4,51 4,58 4,66 4,73 4,81 4,89 4,97 0,80 3,72 3,72 3,74 3,76 3,78 3,80 3,84 3,88 3,92 3,96 4,02 4,08 4,14 4,20 4,26 4,34 4,41 4,49 4,56 4,64 4,72 0,75 3,47 3,47 3,48 3,50 3,52 3,54 3,58 3,62 3,66 3,70 3,76 3,82 3,88 3,94 4,01 4,09 4,16 4,24 4,32 4,39 4,47 0,70 3,21 3,21 3,22 3,24 3,26 3,28 3,32 3,36 3,40 3,45 3,51 3,57 3,62 3,69 3,77 3,84 3,92 3,99 4,07 4,14 4,22 0,65 2,96 2,96 2,97 2,98 3,00 3,03 3,06 3,10 3,14 3,19 3,25 3,31 3,37 3,44 3,52 3,59 3,67 3,74 3,82 3,90 3,97 0,60 2,71 2,70 2,71 2,72 2,74 2,77 2,80 2,84 2,88 2,94 3,00 3,05 3,12 3,19 3,27 3,34 3,42 3,49 3,57 3,65 3,72 0,55 2,45 2,45 2,45 2,47 2,48 2,51 2,54 2,58 2,63 2,68 2,74 2,80 2,87 2,94 3,02 3,09 3,17 3,24 3,32 3,40 3,47 0,50 2,20 2,20 2,19 2,21 2,22 2,25 2,28 2,32 2,37 2,42 2,48 2,55 2,62 2,69 2,77 2,84 2,91 2,99 3,07 3,14 3,22 0,45 1,95 1,94 1,94 1,95 1,96 1,99 2,02 2,06 2,11 2,17 2,23 2,30 2,37 2,44 2,51 2,59 2,66 2,74 2,82 2,89 2,97 0,40 1,70 1,69 1,68 1,69 1,70 1,73 1,76 1,80 1,85 1,91 1,98 2,04 2,11 2,19 2,26 2,33 2,41 2,49 2,56 2,64 2,72 0,35 1,46 1,44 1,43 1,43 1,44 1,47 1,50 1,54 1,59 1,66 1,72 1,79 1,86 1,93 2,00 2,08 2,16 2,23 2,31 2,40 2,48 0,30 1,22 1,19 1,18 1,17 1,18 1,20 1,24 1,28 1,34 1,40 1,46 1,53 1,60 1,67 1,75 1,82 1,90 1,98 2,07 2,15 2,24 0,25 0,98 0,95 0,93 0,92 0,92 0,94 0,97 1,02 1,08 1,14 1,20 1,27 1,34 1,42 1,49 1,57 1,66 1,74 1,83 1,92 2,00 0,20 0,75 0,71 0,68 0,66 0,66 0,67 0,71 0,76 0,81 0,87 0,94 1,01 1,08 1,16 1,25 1,33 1,42 1,50 1,59 1,68 1,77 0,15 0,53 0,48 0,43 0,40 0,40 0,41 0,44 0,49 0,54 0,60 0,67 0,75 0,83 0,92 1,00 1,09 1,18 1,28 1,37 1,46 1,56 0,10 0,33 0,25 0,19 0,15 0,13 0,13 0,16 0,20 0,26 0,34 0,42 0,50 0,59 0,68 0,78 0,87 0,97 1,07 1,17 1,27 1,37 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,19 0,28 0,38 0,49 0,59 0,69 0,79 0,89 0,99 1,09 1,19 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 7

9 Taela L07 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 05 E s = 210 GPa =númerodearrasporlado=10(todasasarrasdemesmaitola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,75 4,76 4,77 4,79 4,81 4,85 4,88 4,91 4,96 5,01 5,06 5,11 5,16 5,23 5,29 5,36 5,42 5,49 5,56 5,64 5,72 0,95 4,49 4,50 4,51 4,53 4,55 4,59 4,62 4,65 4,70 4,75 4,80 4,85 4,91 4,97 5,04 5,10 5,17 5,24 5,31 5,39 5,47 0,90 4,24 4,24 4,26 4,27 4,30 4,33 4,36 4,39 4,44 4,49 4,54 4,59 4,65 4,72 4,78 4,85 4,92 4,99 5,07 5,14 5,22 0,85 3,98 3,99 4,00 4,01 4,04 4,07 4,10 4,14 4,18 4,23 4,28 4,34 4,40 4,46 4,53 4,60 4,67 4,74 4,82 4,90 4,97 0,80 3,73 3,73 3,74 3,76 3,78 3,81 3,84 3,88 3,93 3,97 4,02 4,08 4,15 4,21 4,28 4,35 4,42 4,49 4,57 4,65 4,73 0,75 3,47 3,47 3,48 3,50 3,52 3,55 3,58 3,62 3,67 3,72 3,77 3,83 3,89 3,96 4,02 4,10 4,17 4,25 4,32 4,40 4,48 0,70 3,22 3,22 3,23 3,24 3,26 3,29 3,32 3,36 3,41 3,46 3,51 3,58 3,64 3,70 3,77 3,85 3,92 4,00 4,07 4,15 4,23 0,65 2,97 2,96 2,97 2,98 3,00 3,03 3,06 3,10 3,15 3,20 3,26 3,32 3,38 3,45 3,52 3,60 3,67 3,75 3,82 3,90 3,98 0,60 2,71 2,71 2,71 2,72 2,74 2,77 2,80 2,85 2,89 2,94 3,00 3,06 3,13 3,20 3,27 3,35 3,42 3,50 3,57 3,65 3,73 0,55 2,46 2,45 2,45 2,46 2,48 2,51 2,54 2,59 2,63 2,69 2,75 2,81 2,88 2,95 3,02 3,10 3,17 3,25 3,32 3,40 3,48 0,50 2,21 2,20 2,20 2,21 2,22 2,25 2,28 2,33 2,37 2,43 2,49 2,56 2,63 2,70 2,77 2,84 2,92 2,99 3,07 3,15 3,23 0,45 1,96 1,95 1,94 1,95 1,96 1,99 2,02 2,07 2,12 2,17 2,23 2,30 2,37 2,44 2,52 2,59 2,67 2,74 2,82 2,90 2,98 0,40 1,71 1,70 1,69 1,69 1,70 1,73 1,76 1,80 1,86 1,92 1,98 2,05 2,12 2,19 2,26 2,34 2,41 2,49 2,57 2,65 2,73 0,35 1,47 1,44 1,43 1,43 1,44 1,47 1,50 1,55 1,60 1,66 1,72 1,79 1,86 1,93 2,01 2,08 2,16 2,24 2,32 2,40 2,49 0,30 1,22 1,20 1,18 1,17 1,18 1,21 1,24 1,29 1,34 1,40 1,47 1,53 1,60 1,68 1,75 1,83 1,91 1,99 2,07 2,16 2,24 0,25 0,99 0,95 0,93 0,92 0,92 0,94 0,98 1,02 1,08 1,14 1,20 1,27 1,34 1,42 1,50 1,58 1,66 1,74 1,83 1,92 2,00 0,20 0,75 0,71 0,68 0,66 0,66 0,68 0,71 0,76 0,81 0,87 0,94 1,01 1,09 1,17 1,25 1,33 1,42 1,50 1,59 1,68 1,78 0,15 0,53 0,48 0,43 0,41 0,40 0,41 0,44 0,49 0,54 0,60 0,68 0,75 0,83 0,92 1,00 1,09 1,19 1,28 1,37 1,46 1,56 0,10 0,33 0,25 0,20 0,15 0,13 0,13 0,16 0,20 0,27 0,34 0,42 0,50 0,59 0,69 0,78 0,87 0,97 1,07 1,17 1,27 1,37 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,19 0,28 0,38 0,49 0,59 0,69 0,79 0,89 0,99 1,09 1,19 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 8

10 Taela L08 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 2 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 4,66 4,65 4,64 4,64 4,63 4,63 4,62 4,62 4,62 4,63 4,71 4,78 4,86 4,94 5,02 5,10 5,18 5,25 5,33 5,41 5,49 0,95 4,41 4,40 4,39 4,39 4,38 4,38 4,37 4,37 4,37 4,40 4,47 4,55 4,63 4,71 4,78 4,86 4,94 5,02 5,10 5,18 5,26 0,90 4,16 4,15 4,14 4,14 4,13 4,13 4,12 4,12 4,11 4,17 4,24 4,32 4,40 4,47 4,55 4,63 4,71 4,79 4,87 4,95 5,03 0,85 3,91 3,90 3,89 3,89 3,88 3,88 3,87 3,87 3,86 3,93 4,01 4,09 4,16 4,24 4,32 4,40 4,47 4,55 4,63 4,71 4,79 0,80 3,66 3,65 3,65 3,64 3,63 3,63 3,62 3,62 3,63 3,70 3,78 3,85 3,93 4,01 4,08 4,16 4,24 4,32 4,40 4,48 4,56 0,75 3,41 3,40 3,40 3,39 3,38 3,38 3,37 3,37 3,39 3,47 3,54 3,62 3,69 3,77 3,85 3,93 4,00 4,08 4,16 4,24 4,32 0,70 3,16 3,16 3,15 3,14 3,13 3,12 3,12 3,11 3,16 3,24 3,31 3,38 3,46 3,54 3,61 3,69 3,77 3,85 3,92 4,00 4,08 0,65 2,92 2,91 2,90 2,89 2,88 2,87 2,87 2,86 2,93 3,00 3,08 3,15 3,22 3,30 3,38 3,45 3,53 3,61 3,69 3,77 3,85 0,60 2,67 2,66 2,65 2,64 2,63 2,62 2,62 2,62 2,70 2,77 2,84 2,91 2,99 3,06 3,14 3,22 3,29 3,37 3,45 3,53 3,61 0,55 2,42 2,41 2,40 2,39 2,38 2,37 2,37 2,39 2,46 2,53 2,60 2,68 2,75 2,83 2,90 2,98 3,06 3,13 3,21 3,29 3,37 0,50 2,17 2,16 2,15 2,14 2,13 2,12 2,12 2,16 2,23 2,30 2,37 2,44 2,51 2,59 2,66 2,74 2,82 2,90 2,98 3,06 3,14 0,45 1,93 1,92 1,90 1,89 1,88 1,87 1,86 1,92 1,99 2,06 2,13 2,20 2,27 2,35 2,42 2,50 2,58 2,66 2,74 2,82 2,90 0,40 1,68 1,67 1,65 1,64 1,63 1,62 1,62 1,69 1,75 1,82 1,89 1,96 2,03 2,11 2,18 2,26 2,34 2,42 2,50 2,58 2,66 0,35 1,44 1,42 1,41 1,39 1,38 1,37 1,39 1,45 1,51 1,58 1,65 1,72 1,79 1,87 1,94 2,02 2,10 2,18 2,26 2,34 2,43 0,30 1,20 1,18 1,16 1,14 1,13 1,12 1,15 1,21 1,27 1,34 1,40 1,47 1,55 1,62 1,70 1,78 1,86 1,94 2,02 2,11 2,19 0,25 0,96 0,94 0,91 0,89 0,88 0,86 0,91 0,96 1,02 1,09 1,16 1,23 1,30 1,38 1,46 1,54 1,62 1,70 1,79 1,87 1,96 0,20 0,72 0,70 0,67 0,64 0,62 0,62 0,66 0,72 0,77 0,84 0,91 0,98 1,06 1,13 1,22 1,30 1,39 1,47 1,56 1,65 1,73 0,15 0,50 0,46 0,43 0,40 0,37 0,37 0,41 0,46 0,52 0,58 0,65 0,73 0,81 0,90 0,98 1,07 1,16 1,25 1,34 1,43 1,52 0,10 0,28 0,24 0,19 0,15 0,12 0,12 0,15 0,19 0,26 0,33 0,41 0,49 0,58 0,67 0,76 0,85 0,95 1,05 1,15 1,25 1,35 0,05 0,13 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,18 0,28 0,38 0,48 0,58 0,68 0,78 0,88 0,98 1,08 1,18 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio - 9

11 Taela L09 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 3 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,45 5,47 5,50 5,52 5,55 5,57 5,60 5,62 5,65 5,68 5,70 5,73 5,75 5,79 5,86 5,93 5,99 6,06 6,13 6,20 6,27 0,95 5,15 5,17 5,20 5,22 5,25 5,27 5,30 5,32 5,35 5,38 5,40 5,43 5,45 5,51 5,58 5,64 5,71 5,78 5,85 5,92 5,99 0,90 4,85 4,88 4,90 4,93 4,95 4,97 5,00 5,02 5,05 5,08 5,10 5,13 5,16 5,23 5,29 5,36 5,43 5,50 5,56 5,63 5,70 0,85 4,56 4,58 4,60 4,63 4,65 4,68 4,70 4,72 4,75 4,77 4,80 4,83 4,88 4,94 5,01 5,08 5,14 5,21 5,28 5,35 5,42 0,80 4,26 4,28 4,31 4,33 4,35 4,38 4,40 4,42 4,45 4,47 4,50 4,53 4,59 4,66 4,73 4,79 4,86 4,93 5,00 5,06 5,13 0,75 3,96 3,99 4,01 4,03 4,05 4,08 4,10 4,12 4,15 4,17 4,20 4,25 4,31 4,38 4,44 4,51 4,58 4,64 4,71 4,78 4,85 0,70 3,67 3,69 3,71 3,73 3,76 3,78 3,80 3,82 3,85 3,87 3,90 3,96 4,03 4,09 4,16 4,22 4,29 4,36 4,43 4,49 4,56 0,65 3,37 3,39 3,41 3,44 3,46 3,48 3,50 3,52 3,55 3,57 3,61 3,68 3,74 3,81 3,87 3,94 4,01 4,07 4,14 4,21 4,28 0,60 3,08 3,10 3,12 3,14 3,16 3,18 3,20 3,22 3,25 3,27 3,33 3,39 3,46 3,52 3,59 3,65 3,72 3,79 3,85 3,92 3,99 0,55 2,78 2,80 2,82 2,84 2,86 2,88 2,90 2,92 2,94 2,98 3,04 3,11 3,17 3,24 3,30 3,37 3,43 3,50 3,57 3,64 3,70 0,50 2,49 2,51 2,52 2,54 2,56 2,58 2,60 2,62 2,64 2,70 2,76 2,82 2,88 2,95 3,01 3,08 3,15 3,21 3,28 3,35 3,42 0,45 2,19 2,21 2,23 2,24 2,26 2,28 2,30 2,32 2,35 2,41 2,47 2,53 2,60 2,66 2,72 2,79 2,86 2,92 2,99 3,06 3,13 0,40 1,90 1,92 1,93 1,95 1,96 1,98 2,00 2,01 2,06 2,12 2,18 2,24 2,31 2,37 2,43 2,50 2,57 2,64 2,70 2,77 2,85 0,35 1,61 1,62 1,64 1,65 1,66 1,68 1,69 1,72 1,77 1,83 1,89 1,95 2,01 2,08 2,14 2,21 2,28 2,35 2,42 2,50 2,59 0,30 1,34 1,33 1,34 1,35 1,36 1,37 1,39 1,43 1,48 1,54 1,60 1,66 1,72 1,79 1,85 1,92 1,99 2,07 2,16 2,24 2,33 0,25 1,08 1,05 1,05 1,05 1,06 1,07 1,09 1,14 1,19 1,24 1,30 1,36 1,43 1,49 1,56 1,64 1,73 1,82 1,90 1,99 2,08 0,20 0,83 0,78 0,76 0,76 0,76 0,76 0,79 0,84 0,89 0,94 1,00 1,07 1,13 1,22 1,30 1,39 1,47 1,56 1,66 1,75 1,84 0,15 0,58 0,52 0,48 0,46 0,46 0,46 0,49 0,53 0,58 0,64 0,71 0,79 0,87 0,96 1,04 1,14 1,23 1,32 1,41 1,51 1,60 0,10 0,34 0,28 0,21 0,17 0,15 0,15 0,17 0,22 0,28 0,35 0,44 0,53 0,62 0,71 0,80 0,90 0,99 1,09 1,19 1,29 1,40 0,05 0,15 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,19 0,29 0,39 0,49 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

12 Taela L10 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 4 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,45 5,47 5,51 5,54 5,58 5,62 5,65 5,69 5,72 5,76 5,80 5,83 5,87 5,91 5,95 6,01 6,09 6,16 6,24 6,32 6,40 0,95 5,16 5,17 5,21 5,24 5,28 5,32 5,35 5,39 5,42 5,46 5,49 5,53 5,57 5,60 5,66 5,73 5,80 5,88 5,96 6,04 6,12 0,90 4,87 4,88 4,91 4,94 4,98 5,01 5,05 5,09 5,12 5,16 5,19 5,23 5,27 5,30 5,37 5,45 5,52 5,60 5,68 5,76 5,84 0,85 4,58 4,58 4,61 4,65 4,68 4,71 4,75 4,78 4,82 4,86 4,89 4,93 4,96 5,01 5,09 5,16 5,24 5,32 5,40 5,47 5,55 0,80 4,29 4,28 4,31 4,35 4,38 4,41 4,45 4,48 4,52 4,55 4,59 4,62 4,66 4,73 4,80 4,88 4,96 5,04 5,11 5,19 5,27 0,75 3,99 3,98 4,01 4,05 4,08 4,11 4,15 4,18 4,22 4,25 4,29 4,32 4,37 4,45 4,52 4,60 4,67 4,75 4,83 4,91 4,99 0,70 3,70 3,69 3,71 3,75 3,78 3,81 3,85 3,88 3,91 3,95 3,98 4,02 4,09 4,16 4,24 4,31 4,39 4,47 4,55 4,62 4,70 0,65 3,41 3,40 3,42 3,45 3,48 3,51 3,54 3,58 3,61 3,64 3,68 3,73 3,80 3,88 3,95 4,03 4,11 4,18 4,26 4,34 4,42 0,60 3,12 3,11 3,12 3,15 3,18 3,21 3,24 3,28 3,31 3,34 3,38 3,45 3,52 3,59 3,67 3,75 3,82 3,90 3,97 4,05 4,13 0,55 2,84 2,82 2,82 2,85 2,88 2,91 2,94 2,97 3,00 3,04 3,09 3,16 3,24 3,31 3,38 3,46 3,53 3,61 3,69 3,77 3,84 0,50 2,55 2,53 2,52 2,55 2,58 2,61 2,64 2,67 2,70 2,74 2,81 2,88 2,95 3,02 3,10 3,17 3,25 3,32 3,40 3,48 3,56 0,45 2,26 2,24 2,22 2,25 2,28 2,31 2,33 2,36 2,39 2,45 2,52 2,59 2,66 2,73 2,81 2,88 2,96 3,04 3,11 3,19 3,27 0,40 1,97 1,95 1,93 1,95 1,98 2,00 2,03 2,06 2,10 2,16 2,23 2,30 2,37 2,44 2,52 2,59 2,67 2,75 2,82 2,90 2,98 0,35 1,69 1,66 1,64 1,65 1,68 1,70 1,73 1,75 1,81 1,87 1,94 2,01 2,08 2,15 2,23 2,30 2,38 2,46 2,54 2,62 2,70 0,30 1,40 1,38 1,35 1,35 1,37 1,40 1,42 1,45 1,52 1,58 1,65 1,71 1,79 1,86 1,93 2,01 2,09 2,17 2,25 2,33 2,41 0,25 1,12 1,09 1,06 1,06 1,07 1,09 1,11 1,16 1,22 1,28 1,35 1,42 1,49 1,56 1,64 1,72 1,80 1,88 1,96 2,05 2,13 0,20 0,84 0,81 0,78 0,76 0,77 0,78 0,81 0,86 0,92 0,98 1,05 1,12 1,19 1,27 1,35 1,43 1,51 1,60 1,69 1,77 1,86 0,15 0,59 0,53 0,50 0,46 0,46 0,47 0,50 0,55 0,61 0,67 0,74 0,82 0,90 0,98 1,07 1,15 1,24 1,33 1,42 1,52 1,62 0,10 0,35 0,28 0,22 0,17 0,15 0,15 0,18 0,23 0,29 0,37 0,45 0,54 0,62 0,71 0,81 0,91 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 0,05 0,15 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,29 0,39 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,21 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

13 Taela L11 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 5 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,51 5,52 5,52 5,54 5,56 5,62 5,67 5,72 5,78 5,83 5,89 5,94 5,99 6,05 6,10 6,18 6,25 6,32 6,40 6,47 6,54 0,95 5,22 5,22 5,22 5,24 5,27 5,32 5,37 5,42 5,48 5,53 5,58 5,64 5,69 5,75 5,81 5,88 5,96 6,03 6,10 6,18 6,25 0,90 4,92 4,92 4,93 4,94 4,97 5,02 5,07 5,12 5,18 5,23 5,28 5,34 5,39 5,44 5,52 5,59 5,66 5,74 5,81 5,88 5,96 0,85 4,62 4,63 4,63 4,64 4,67 4,72 4,77 4,82 4,88 4,93 4,98 5,03 5,09 5,15 5,22 5,30 5,37 5,44 5,51 5,59 5,66 0,80 4,33 4,33 4,33 4,34 4,37 4,42 4,47 4,52 4,58 4,63 4,68 4,73 4,79 4,86 4,93 5,00 5,07 5,15 5,22 5,29 5,37 0,75 4,03 4,03 4,03 4,04 4,07 4,12 4,17 4,22 4,27 4,33 4,38 4,43 4,49 4,56 4,64 4,71 4,78 4,85 4,92 5,00 5,07 0,70 3,73 3,73 3,74 3,74 3,77 3,82 3,87 3,92 3,97 4,02 4,08 4,13 4,20 4,27 4,34 4,41 4,48 4,56 4,63 4,70 4,78 0,65 3,44 3,44 3,44 3,45 3,47 3,52 3,57 3,62 3,67 3,72 3,77 3,84 3,90 3,97 4,05 4,12 4,19 4,26 4,33 4,41 4,48 0,60 3,14 3,14 3,14 3,15 3,17 3,22 3,27 3,32 3,37 3,42 3,47 3,54 3,61 3,68 3,75 3,82 3,89 3,96 4,04 4,11 4,18 0,55 2,85 2,85 2,84 2,85 2,88 2,92 2,97 3,02 3,06 3,11 3,18 3,24 3,31 3,38 3,45 3,52 3,59 3,67 3,74 3,81 3,88 0,50 2,55 2,55 2,55 2,55 2,58 2,62 2,67 2,71 2,76 2,81 2,88 2,95 3,01 3,08 3,15 3,22 3,29 3,37 3,44 3,51 3,59 0,45 2,26 2,25 2,25 2,25 2,28 2,32 2,36 2,41 2,46 2,52 2,58 2,65 2,72 2,78 2,85 2,92 3,00 3,07 3,14 3,21 3,29 0,40 1,97 1,96 1,96 1,95 1,98 2,02 2,06 2,10 2,15 2,22 2,28 2,35 2,41 2,48 2,55 2,62 2,69 2,77 2,84 2,92 2,99 0,35 1,67 1,67 1,66 1,66 1,68 1,72 1,76 1,80 1,85 1,92 1,98 2,05 2,11 2,18 2,25 2,32 2,39 2,47 2,54 2,62 2,70 0,30 1,40 1,37 1,37 1,36 1,38 1,41 1,45 1,49 1,55 1,61 1,68 1,74 1,81 1,88 1,95 2,02 2,09 2,17 2,25 2,34 2,42 0,25 1,13 1,09 1,07 1,06 1,07 1,11 1,14 1,19 1,25 1,30 1,37 1,43 1,50 1,57 1,64 1,72 1,80 1,89 1,97 2,06 2,15 0,20 0,85 0,81 0,78 0,76 0,77 0,80 0,83 0,88 0,93 0,99 1,06 1,12 1,19 1,27 1,35 1,44 1,52 1,61 1,70 1,79 1,88 0,15 0,59 0,54 0,49 0,47 0,47 0,48 0,52 0,56 0,61 0,68 0,74 0,82 0,90 0,99 1,08 1,17 1,26 1,35 1,44 1,53 1,63 0,10 0,36 0,28 0,22 0,18 0,15 0,16 0,18 0,23 0,29 0,37 0,45 0,54 0,63 0,72 0,82 0,91 1,01 1,10 1,20 1,30 1,40 0,05 0,15 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,29 0,39 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,11 1,21 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

14 Taela L12 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 6 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,55 5,58 5,60 5,62 5,65 5,67 5,71 5,76 5,82 5,87 5,93 5,98 6,03 6,09 6,14 6,21 6,28 6,35 6,42 6,49 6,56 0,95 5,25 5,27 5,30 5,32 5,34 5,37 5,41 5,46 5,52 5,57 5,62 5,68 5,73 5,79 5,85 5,91 5,98 6,05 6,12 6,19 6,26 0,90 4,95 4,97 4,99 5,02 5,04 5,06 5,11 5,16 5,21 5,27 5,32 5,37 5,43 5,48 5,55 5,62 5,69 5,76 5,83 5,90 5,97 0,85 4,65 4,67 4,69 4,71 4,74 4,76 4,80 4,86 4,91 4,96 5,02 5,07 5,12 5,18 5,25 5,32 5,39 5,46 5,53 5,60 5,67 0,80 4,34 4,37 4,39 4,41 4,43 4,45 4,50 4,55 4,61 4,66 4,71 4,77 4,82 4,89 4,95 5,02 5,09 5,16 5,23 5,30 5,37 0,75 4,04 4,06 4,08 4,11 4,13 4,15 4,20 4,25 4,30 4,36 4,41 4,46 4,52 4,59 4,66 4,72 4,79 4,86 4,93 5,00 5,07 0,70 3,74 3,76 3,78 3,80 3,82 3,85 3,90 3,95 4,00 4,05 4,10 4,16 4,22 4,29 4,36 4,43 4,49 4,56 4,63 4,70 4,77 0,65 3,44 3,46 3,48 3,50 3,52 3,55 3,60 3,65 3,70 3,75 3,80 3,86 3,92 3,99 4,06 4,13 4,19 4,26 4,33 4,40 4,48 0,60 3,14 3,16 3,18 3,20 3,22 3,24 3,29 3,34 3,39 3,44 3,49 3,56 3,62 3,69 3,76 3,83 3,89 3,96 4,03 4,11 4,19 0,55 2,85 2,86 2,87 2,89 2,91 2,94 2,99 3,04 3,09 3,14 3,19 3,26 3,32 3,39 3,46 3,52 3,59 3,66 3,74 3,82 3,89 0,50 2,56 2,56 2,57 2,59 2,61 2,64 2,69 2,73 2,78 2,83 2,89 2,96 3,02 3,09 3,16 3,22 3,29 3,37 3,45 3,52 3,60 0,45 2,26 2,26 2,27 2,29 2,30 2,34 2,38 2,43 2,47 2,53 2,59 2,66 2,72 2,79 2,85 2,92 3,00 3,07 3,15 3,23 3,31 0,40 1,97 1,96 1,97 1,98 2,00 2,03 2,07 2,12 2,17 2,23 2,29 2,35 2,42 2,48 2,55 2,63 2,70 2,78 2,86 2,94 3,02 0,35 1,69 1,67 1,67 1,68 1,69 1,73 1,77 1,81 1,86 1,92 1,98 2,05 2,11 2,18 2,26 2,33 2,41 2,49 2,56 2,64 2,73 0,30 1,40 1,38 1,37 1,38 1,39 1,42 1,46 1,50 1,56 1,62 1,68 1,74 1,81 1,88 1,96 2,03 2,11 2,19 2,27 2,35 2,44 0,25 1,12 1,09 1,07 1,07 1,08 1,11 1,15 1,20 1,25 1,31 1,37 1,44 1,51 1,58 1,66 1,74 1,82 1,90 1,98 2,07 2,15 0,20 0,85 0,81 0,78 0,77 0,78 0,80 0,84 0,88 0,93 0,99 1,06 1,13 1,21 1,28 1,36 1,44 1,53 1,61 1,70 1,79 1,88 0,15 0,60 0,54 0,50 0,47 0,47 0,48 0,52 0,56 0,62 0,68 0,75 0,83 0,91 0,99 1,08 1,17 1,26 1,35 1,44 1,54 1,63 0,10 0,36 0,28 0,22 0,18 0,15 0,16 0,18 0,23 0,30 0,37 0,45 0,54 0,63 0,72 0,82 0,91 1,01 1,11 1,20 1,31 1,41 0,05 0,15 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,91 1,01 1,11 1,21 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :09 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

15 Taela L13 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 8 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,58 5,59 5,61 5,63 5,66 5,70 5,73 5,76 5,80 5,86 5,92 5,98 6,05 6,11 6,17 6,24 6,31 6,38 6,46 6,53 6,60 0,95 5,28 5,29 5,30 5,33 5,36 5,39 5,42 5,46 5,50 5,56 5,62 5,68 5,74 5,81 5,87 5,94 6,01 6,09 6,16 6,23 6,30 0,90 4,98 4,99 5,00 5,02 5,05 5,09 5,12 5,15 5,20 5,26 5,32 5,38 5,44 5,50 5,57 5,65 5,72 5,79 5,86 5,93 6,01 0,85 4,68 4,69 4,70 4,72 4,75 4,78 4,81 4,85 4,90 4,96 5,02 5,08 5,14 5,21 5,28 5,35 5,42 5,49 5,56 5,64 5,71 0,80 4,38 4,39 4,40 4,41 4,45 4,48 4,51 4,54 4,60 4,66 4,72 4,78 4,84 4,91 4,98 5,05 5,12 5,19 5,27 5,34 5,41 0,75 4,07 4,08 4,09 4,11 4,14 4,17 4,20 4,24 4,30 4,36 4,42 4,48 4,54 4,61 4,68 4,75 4,82 4,89 4,97 5,04 5,11 0,70 3,77 3,78 3,79 3,81 3,84 3,87 3,90 3,94 4,00 4,06 4,11 4,17 4,24 4,31 4,38 4,45 4,52 4,60 4,67 4,74 4,81 0,65 3,47 3,48 3,49 3,50 3,53 3,56 3,59 3,64 3,70 3,75 3,81 3,88 3,94 4,01 4,08 4,15 4,22 4,30 4,37 4,44 4,51 0,60 3,17 3,18 3,19 3,20 3,23 3,26 3,29 3,34 3,39 3,45 3,51 3,58 3,64 3,71 3,78 3,85 3,92 3,99 4,07 4,14 4,21 0,55 2,87 2,88 2,88 2,89 2,92 2,95 2,98 3,04 3,09 3,15 3,21 3,28 3,34 3,41 3,48 3,55 3,62 3,69 3,76 3,84 3,91 0,50 2,57 2,58 2,58 2,59 2,62 2,64 2,68 2,73 2,79 2,84 2,91 2,98 3,04 3,11 3,18 3,25 3,32 3,39 3,46 3,54 3,61 0,45 2,28 2,28 2,28 2,29 2,31 2,34 2,38 2,43 2,48 2,54 2,61 2,67 2,74 2,81 2,88 2,95 3,02 3,09 3,16 3,24 3,32 0,40 1,99 1,98 1,98 1,98 2,01 2,03 2,07 2,12 2,18 2,24 2,30 2,37 2,44 2,50 2,57 2,64 2,71 2,79 2,87 2,95 3,03 0,35 1,70 1,68 1,68 1,68 1,70 1,72 1,77 1,82 1,87 1,94 2,00 2,06 2,13 2,20 2,27 2,34 2,42 2,49 2,57 2,65 2,73 0,30 1,41 1,39 1,38 1,38 1,39 1,42 1,46 1,51 1,57 1,63 1,69 1,75 1,82 1,89 1,96 2,04 2,12 2,20 2,28 2,36 2,44 0,25 1,13 1,10 1,08 1,08 1,09 1,11 1,15 1,20 1,26 1,32 1,38 1,44 1,51 1,59 1,66 1,74 1,82 1,90 1,99 2,07 2,16 0,20 0,86 0,82 0,79 0,77 0,78 0,80 0,84 0,89 0,94 1,00 1,06 1,14 1,21 1,29 1,37 1,45 1,53 1,62 1,71 1,80 1,89 0,15 0,60 0,54 0,50 0,47 0,47 0,49 0,52 0,57 0,62 0,68 0,75 0,83 0,91 0,99 1,08 1,17 1,26 1,35 1,45 1,54 1,63 0,10 0,36 0,28 0,22 0,18 0,15 0,16 0,19 0,23 0,30 0,37 0,45 0,54 0,63 0,73 0,82 0,91 1,01 1,11 1,21 1,31 1,41 0,05 0,15 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,91 1,01 1,11 1,21 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :10 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

16 Taela L14 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 10 E s = 210 GPa =númerodearrasporlado=10(todasasarrasdemesmaitola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,58 5,60 5,62 5,65 5,68 5,71 5,75 5,79 5,84 5,88 5,93 5,99 6,06 6,12 6,18 6,24 6,31 6,39 6,46 6,53 6,61 0,95 5,28 5,29 5,32 5,34 5,37 5,40 5,44 5,49 5,53 5,58 5,63 5,69 5,75 5,81 5,87 5,94 6,02 6,09 6,16 6,24 6,31 0,90 4,98 4,99 5,01 5,04 5,07 5,10 5,14 5,18 5,23 5,27 5,33 5,39 5,45 5,51 5,58 5,65 5,72 5,79 5,87 5,94 6,02 0,85 4,67 4,68 4,71 4,73 4,76 4,79 4,83 4,88 4,92 4,97 5,03 5,09 5,15 5,21 5,28 5,35 5,42 5,50 5,57 5,64 5,72 0,80 4,37 4,38 4,40 4,43 4,45 4,49 4,53 4,57 4,61 4,67 4,73 4,79 4,84 4,91 4,98 5,05 5,13 5,20 5,27 5,35 5,42 0,75 4,07 4,08 4,10 4,12 4,15 4,18 4,22 4,26 4,31 4,37 4,42 4,48 4,54 4,61 4,68 4,76 4,83 4,90 4,97 5,05 5,12 0,70 3,77 3,78 3,80 3,82 3,84 3,88 3,92 3,96 4,01 4,06 4,12 4,18 4,24 4,31 4,39 4,46 4,53 4,60 4,68 4,75 4,82 0,65 3,47 3,48 3,49 3,51 3,54 3,57 3,61 3,65 3,70 3,76 3,82 3,88 3,95 4,02 4,09 4,16 4,23 4,30 4,38 4,45 4,52 0,60 3,17 3,18 3,19 3,21 3,23 3,27 3,31 3,34 3,40 3,46 3,51 3,58 3,65 3,72 3,79 3,86 3,93 4,00 4,08 4,15 4,22 0,55 2,87 2,88 2,88 2,90 2,93 2,96 3,00 3,04 3,10 3,15 3,21 3,28 3,35 3,42 3,49 3,56 3,63 3,70 3,77 3,85 3,92 0,50 2,58 2,58 2,58 2,60 2,62 2,65 2,69 2,74 2,79 2,85 2,91 2,98 3,05 3,12 3,19 3,26 3,33 3,40 3,47 3,55 3,62 0,45 2,28 2,28 2,28 2,30 2,31 2,35 2,38 2,43 2,49 2,54 2,61 2,68 2,74 2,81 2,88 2,95 3,03 3,10 3,17 3,25 3,33 0,40 1,99 1,98 1,98 1,99 2,01 2,04 2,08 2,13 2,18 2,24 2,31 2,37 2,44 2,51 2,58 2,65 2,72 2,79 2,87 2,95 3,03 0,35 1,70 1,68 1,68 1,69 1,70 1,73 1,77 1,82 1,88 1,94 2,00 2,07 2,13 2,20 2,27 2,34 2,42 2,50 2,58 2,66 2,74 0,30 1,41 1,39 1,38 1,38 1,40 1,42 1,46 1,51 1,57 1,63 1,69 1,76 1,83 1,90 1,97 2,04 2,12 2,20 2,28 2,36 2,44 0,25 1,13 1,10 1,08 1,08 1,09 1,11 1,15 1,20 1,26 1,32 1,38 1,45 1,52 1,59 1,67 1,74 1,82 1,91 1,99 2,07 2,16 0,20 0,86 0,82 0,79 0,78 0,78 0,80 0,84 0,89 0,94 1,00 1,07 1,14 1,21 1,29 1,37 1,45 1,54 1,62 1,71 1,80 1,89 0,15 0,60 0,54 0,50 0,47 0,47 0,49 0,52 0,57 0,62 0,68 0,76 0,83 0,91 1,00 1,08 1,17 1,26 1,35 1,45 1,54 1,64 0,10 0,36 0,28 0,22 0,18 0,15 0,16 0,19 0,23 0,30 0,37 0,46 0,54 0,63 0,73 0,82 0,92 1,01 1,11 1,21 1,31 1,41 0,05 0,15 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,91 1,01 1,11 1,21 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :10 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

17 Taela L15 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 15 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 2 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 5,32 5,31 5,31 5,30 5,29 5,29 5,28 5,31 5,38 5,46 5,54 5,62 5,70 5,78 5,86 5,94 6,02 6,10 6,18 6,26 6,34 0,95 5,03 5,03 5,02 5,01 5,01 5,00 5,00 5,03 5,11 5,19 5,27 5,34 5,42 5,50 5,58 5,66 5,74 5,82 5,90 5,98 6,06 0,90 4,75 4,74 4,74 4,73 4,72 4,72 4,71 4,76 4,84 4,91 4,99 5,07 5,15 5,23 5,31 5,38 5,46 5,54 5,62 5,70 5,79 0,85 4,46 4,46 4,45 4,44 4,44 4,43 4,43 4,48 4,56 4,64 4,71 4,79 4,87 4,95 5,03 5,11 5,19 5,27 5,35 5,43 5,51 0,80 4,18 4,17 4,16 4,16 4,15 4,14 4,14 4,21 4,29 4,36 4,44 4,52 4,59 4,67 4,75 4,83 4,91 4,99 5,07 5,15 5,23 0,75 3,90 3,89 3,88 3,87 3,87 3,86 3,86 3,93 4,01 4,09 4,16 4,24 4,32 4,39 4,47 4,55 4,63 4,71 4,79 4,87 4,95 0,70 3,61 3,60 3,59 3,59 3,58 3,57 3,59 3,66 3,73 3,81 3,88 3,96 4,04 4,12 4,19 4,27 4,35 4,43 4,51 4,59 4,67 0,65 3,33 3,32 3,31 3,30 3,29 3,29 3,31 3,38 3,46 3,53 3,61 3,68 3,76 3,84 3,91 3,99 4,07 4,15 4,23 4,31 4,39 0,60 3,05 3,04 3,03 3,02 3,01 3,00 3,04 3,11 3,18 3,25 3,33 3,40 3,48 3,56 3,63 3,71 3,79 3,87 3,95 4,03 4,11 0,55 2,76 2,75 2,74 2,73 2,72 2,71 2,76 2,83 2,90 2,98 3,05 3,12 3,20 3,27 3,35 3,43 3,51 3,59 3,66 3,75 3,83 0,50 2,48 2,47 2,46 2,44 2,43 2,43 2,48 2,55 2,62 2,70 2,77 2,84 2,92 2,99 3,07 3,15 3,22 3,30 3,38 3,46 3,54 0,45 2,20 2,19 2,17 2,16 2,15 2,14 2,21 2,27 2,34 2,41 2,49 2,56 2,63 2,71 2,78 2,86 2,94 3,02 3,10 3,18 3,26 0,40 1,92 1,90 1,89 1,87 1,86 1,86 1,93 1,99 2,06 2,13 2,20 2,27 2,35 2,42 2,50 2,58 2,66 2,73 2,82 2,90 2,98 0,35 1,64 1,62 1,61 1,59 1,58 1,59 1,65 1,71 1,78 1,85 1,92 1,99 2,06 2,14 2,21 2,29 2,37 2,45 2,53 2,61 2,70 0,30 1,36 1,34 1,32 1,30 1,29 1,31 1,37 1,43 1,49 1,56 1,63 1,70 1,77 1,85 1,92 2,00 2,08 2,17 2,25 2,33 2,42 0,25 1,09 1,06 1,04 1,02 1,00 1,03 1,08 1,14 1,20 1,27 1,33 1,41 1,48 1,56 1,64 1,72 1,80 1,88 1,97 2,06 2,14 0,20 0,82 0,79 0,76 0,74 0,71 0,74 0,79 0,85 0,90 0,97 1,04 1,11 1,19 1,27 1,35 1,43 1,52 1,61 1,70 1,78 1,87 0,15 0,56 0,52 0,49 0,45 0,43 0,45 0,49 0,54 0,60 0,67 0,74 0,82 0,90 0,99 1,07 1,16 1,25 1,34 1,43 1,53 1,62 0,10 0,32 0,27 0,22 0,17 0,14 0,15 0,18 0,23 0,29 0,37 0,45 0,54 0,63 0,72 0,81 0,91 1,00 1,09 1,20 1,30 1,40 0,05 0,14 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,29 0,39 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,11 1,21 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :10 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

18 Taela L16 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 15 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 3 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 6,58 6,60 6,63 6,65 6,67 6,70 6,72 6,74 6,77 6,79 6,84 6,91 6,98 7,05 7,12 7,19 7,26 7,33 7,40 7,47 7,54 0,95 6,22 6,24 6,27 6,29 6,31 6,34 6,36 6,38 6,41 6,43 6,50 6,56 6,63 6,70 6,77 6,84 6,91 6,98 7,05 7,12 7,19 0,90 5,86 5,89 5,91 5,93 5,95 5,98 6,00 6,02 6,05 6,08 6,15 6,22 6,28 6,35 6,42 6,49 6,56 6,63 6,70 6,77 6,84 0,85 5,51 5,53 5,55 5,57 5,59 5,62 5,64 5,66 5,68 5,73 5,80 5,87 5,94 6,00 6,07 6,14 6,21 6,28 6,35 6,42 6,49 0,80 5,15 5,17 5,19 5,21 5,23 5,26 5,28 5,30 5,32 5,38 5,45 5,52 5,59 5,65 5,72 5,79 5,86 5,93 6,00 6,07 6,14 0,75 4,79 4,81 4,83 4,85 4,88 4,90 4,92 4,94 4,97 5,04 5,10 5,17 5,24 5,30 5,37 5,44 5,51 5,58 5,65 5,71 5,78 0,70 4,43 4,45 4,48 4,50 4,52 4,54 4,56 4,58 4,62 4,69 4,75 4,82 4,89 4,95 5,02 5,09 5,16 5,22 5,29 5,36 5,43 0,65 4,08 4,10 4,12 4,14 4,16 4,18 4,20 4,22 4,27 4,34 4,40 4,47 4,53 4,60 4,67 4,74 4,80 4,87 4,94 5,01 5,08 0,60 3,72 3,74 3,76 3,78 3,80 3,82 3,84 3,86 3,92 3,99 4,05 4,12 4,18 4,25 4,32 4,38 4,45 4,52 4,59 4,66 4,73 0,55 3,37 3,38 3,40 3,42 3,44 3,46 3,48 3,51 3,57 3,64 3,70 3,77 3,83 3,90 3,96 4,03 4,10 4,17 4,23 4,30 4,37 0,50 3,01 3,03 3,04 3,06 3,08 3,10 3,11 3,16 3,22 3,28 3,35 3,41 3,48 3,54 3,61 3,68 3,74 3,81 3,88 3,95 4,02 0,45 2,66 2,67 2,69 2,70 2,72 2,73 2,75 2,81 2,87 2,93 2,99 3,06 3,12 3,19 3,25 3,32 3,39 3,45 3,52 3,59 3,66 0,40 2,30 2,32 2,33 2,34 2,36 2,37 2,40 2,46 2,52 2,58 2,64 2,70 2,77 2,83 2,90 2,96 3,03 3,10 3,17 3,24 3,31 0,35 1,95 1,96 1,97 1,99 2,00 2,01 2,05 2,10 2,16 2,22 2,28 2,34 2,41 2,47 2,54 2,60 2,67 2,74 2,81 2,88 2,96 0,30 1,61 1,61 1,62 1,63 1,64 1,65 1,69 1,75 1,80 1,86 1,92 1,98 2,05 2,11 2,18 2,25 2,32 2,39 2,46 2,53 2,61 0,25 1,26 1,26 1,27 1,27 1,28 1,29 1,34 1,39 1,44 1,50 1,56 1,62 1,68 1,75 1,82 1,89 1,96 2,04 2,11 2,19 2,26 0,20 0,94 0,92 0,92 0,91 0,91 0,93 0,97 1,02 1,07 1,13 1,19 1,25 1,32 1,39 1,46 1,54 1,62 1,69 1,78 1,87 1,97 0,15 0,65 0,59 0,57 0,56 0,55 0,57 0,60 0,65 0,70 0,76 0,82 0,89 0,97 1,05 1,13 1,22 1,31 1,41 1,50 1,60 1,69 0,10 0,38 0,31 0,24 0,21 0,18 0,18 0,21 0,26 0,32 0,40 0,48 0,57 0,66 0,75 0,85 0,95 1,05 1,14 1,24 1,34 1,44 0,05 0,16 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,30 0,40 0,51 0,61 0,72 0,82 0,92 1,02 1,13 1,23 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :10 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

19 Taela L17 Diagrama paraólico-retangular para o coreto comprimido Aço CA-50A δ = d 0 / =0, 15 E s = 210 GPa = número de arras por lado = 4 (todas as arras de mesma itola) ( 2 ) A c = 2 σ cd =0, 85 f ck 1,00 6,75 6,79 6,82 6,85 6,89 6,92 6,96 6,99 7,03 7,06 7,09 7,15 7,22 7,28 7,34 7,41 7,47 7,54 7,60 7,67 7,73 0,95 6,38 6,42 6,45 6,48 6,52 6,55 6,59 6,62 6,65 6,69 6,73 6,79 6,85 6,92 6,98 7,05 7,11 7,17 7,24 7,30 7,37 0,90 6,01 6,05 6,08 6,11 6,15 6,18 6,21 6,25 6,28 6,32 6,36 6,43 6,49 6,55 6,62 6,68 6,75 6,81 6,87 6,94 7,00 0,85 5,64 5,68 5,71 5,74 5,78 5,81 5,84 5,88 5,91 5,94 6,00 6,06 6,13 6,19 6,25 6,32 6,38 6,45 6,51 6,57 6,64 0,80 5,28 5,31 5,34 5,37 5,41 5,44 5,47 5,50 5,54 5,58 5,64 5,70 5,76 5,83 5,89 5,95 6,02 6,08 6,15 6,21 6,27 0,75 4,91 4,94 4,97 5,00 5,04 5,07 5,10 5,13 5,17 5,21 5,27 5,34 5,40 5,46 5,52 5,59 5,65 5,72 5,78 5,84 5,91 0,70 4,54 4,57 4,60 4,63 4,66 4,70 4,73 4,76 4,79 4,85 4,91 4,97 5,03 5,10 5,16 5,22 5,29 5,35 5,41 5,48 5,54 0,65 4,17 4,20 4,23 4,26 4,29 4,32 4,36 4,39 4,42 4,49 4,55 4,61 4,67 4,73 4,79 4,86 4,92 4,98 5,05 5,11 5,17 0,60 3,80 3,83 3,86 3,89 3,92 3,95 3,98 4,01 4,06 4,12 4,18 4,24 4,30 4,36 4,43 4,49 4,55 4,62 4,68 4,74 4,81 0,55 3,44 3,47 3,49 3,52 3,55 3,58 3,61 3,64 3,70 3,76 3,82 3,88 3,94 4,00 4,06 4,12 4,18 4,25 4,31 4,37 4,44 0,50 3,07 3,10 3,13 3,15 3,18 3,21 3,24 3,27 3,33 3,39 3,45 3,51 3,57 3,63 3,69 3,75 3,81 3,88 3,94 4,01 4,07 0,45 2,71 2,73 2,76 2,78 2,81 2,84 2,86 2,91 2,97 3,02 3,08 3,14 3,20 3,26 3,32 3,38 3,45 3,51 3,57 3,64 3,72 0,40 2,34 2,37 2,39 2,41 2,44 2,46 2,49 2,54 2,60 2,65 2,71 2,77 2,83 2,89 2,95 3,01 3,07 3,14 3,21 3,29 3,37 0,35 2,00 2,00 2,02 2,04 2,07 2,09 2,12 2,17 2,23 2,28 2,34 2,40 2,46 2,52 2,58 2,64 2,71 2,79 2,87 2,95 3,03 0,30 1,66 1,64 1,66 1,68 1,69 1,72 1,75 1,80 1,86 1,91 1,96 2,02 2,08 2,14 2,21 2,29 2,36 2,44 2,52 2,61 2,69 0,25 1,33 1,29 1,29 1,31 1,32 1,34 1,38 1,43 1,48 1,53 1,59 1,64 1,71 1,78 1,86 1,94 2,02 2,10 2,18 2,27 2,35 0,20 0,99 0,96 0,93 0,94 0,95 0,97 1,01 1,05 1,10 1,15 1,21 1,28 1,35 1,43 1,51 1,59 1,68 1,76 1,85 1,94 2,02 0,15 0,67 0,63 0,58 0,57 0,57 0,59 0,62 0,66 0,71 0,77 0,84 0,92 1,00 1,09 1,17 1,26 1,35 1,44 1,53 1,62 1,71 0,10 0,39 0,32 0,26 0,21 0,19 0,19 0,22 0,27 0,33 0,41 0,50 0,58 0,68 0,77 0,86 0,96 1,05 1,15 1,25 1,35 1,45 0,05 0,16 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,10 0,20 0,31 0,41 0,51 0,61 0,72 0,82 0,92 1,03 1,13 1,23 Taelas de dimensionamento FNC: c 2006yFlávioMendes( f l a v i i t a. r), atualização: 04/out/ :10 Permitidos o uso e a distriuição desde que estas oservações permaneçam presentes Internet: ITA - Infra - Flávio

Curva de Interação m N (kn)

Curva de Interação m N (kn) 2 a ProvadeEDI-38ConcretoEstruturalI Prof. Flávio Mendes Neto Novemro de 2010 Completamente sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações e comente,

Leia mais

b f y f b w ' f (x i) f (x i 1 ) , dx x=xi i x i 1

b f y f b w ' f (x i) f (x i 1 ) , dx x=xi i x i 1 1 Exame final de EDI-38 Concreto Estrutural I Prof. Flávio Mendes Neto Dezemro de 2011 Sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações e deixe

Leia mais

ANEXO 1. Tabelas para dimensionamento à flexo-compressão normal (seções retangulares) N d. d' e

ANEXO 1. Tabelas para dimensionamento à flexo-compressão normal (seções retangulares) N d. d' e ANEXO 1 Taelas para dimensionamento à flexo-compressão normal (seções retangulares) As taelas A1.1 a A1.32 destinam-se ao dimensionamento de seções retangulares so flexo-compressão normal. Em cada taela,

Leia mais

2 a Prova de EDI-38 Concreto Estrutural I Prof. Flávio Mendes Outubro de 2006 Sem consulta (duração: 2 h)

2 a Prova de EDI-38 Concreto Estrutural I Prof. Flávio Mendes Outubro de 2006 Sem consulta (duração: 2 h) 1 a rova de EDI-38 Concreto Estrutural I rof. Flávio Mendes Outubro de 006 Sem consulta (duração: h) Considere os seguintes dados numéricos: Seção retangular (base = 0,0 m altura = 0,50 m) com duas camadas

Leia mais

Exame Final de EDI-38 Concreto Estrutural I Prof. Flávio Mendes Neto Dezembro de 2006 Sem consulta (duração máxima: 4 horas)

Exame Final de EDI-38 Concreto Estrutural I Prof. Flávio Mendes Neto Dezembro de 2006 Sem consulta (duração máxima: 4 horas) 1 Exame Final de EDI-38 Concreto Estrutural I rof. Flávio Mendes Neto Dezembro de 2006 Sem consulta (duração máxima: 4 horas) Esta prova tem 4 páginas e 5 questões (divididas em 9 itens). Considere os

Leia mais

3 a Questão (teórica) Considerando o dimensionamento clássico da área de armadura, podem existir casos que necessitem de uma linha neutra β x?

3 a Questão (teórica) Considerando o dimensionamento clássico da área de armadura, podem existir casos que necessitem de uma linha neutra β x? 2 a rovadeedi-38concretoestruturali rof. Flávio Mendes Neto Outubro de 2009 Sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações e comente, criticamente,

Leia mais

3 a Questão Sabendo que a equação cinemática pode ser colocada sob a forma

3 a Questão Sabendo que a equação cinemática pode ser colocada sob a forma 1 2 a rovadeedi-38concretoestruturali rof. Flávio Mendes Neto Outubro de 2007 Sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações e comente, criticamente,

Leia mais

FLEXÃO COMPOSTA RETA E OBLÍQUA

FLEXÃO COMPOSTA RETA E OBLÍQUA Universidade Federal de Ouro Preto - Escola de Minas Departamento de Engenharia Civil CIV620-Construções de Concreto Armado FLEXÃO COMPOSTA RETA E OBLÍQUA Profa. Rovadávia Aline Jesus Ribas Ouro Preto,

Leia mais

Série de Exercícios Recomendada

Série de Exercícios Recomendada 119 7 Série de Exercícios Recomendada Exercício 1 Avalie se é indiferente o modo de obtenção da solicitação de cálculo nos seguintes exemplos: Solicitação: Esforço normal nas barras (N) Ação: Carga concentrada

Leia mais

PARTE TEÓRICA. Questão 1 2 Valor 3,0 2,0 / /SWP3.5

PARTE TEÓRICA. Questão 1 2 Valor 3,0 2,0 / /SWP3.5 2 a ProvadeEDI-38ConcretoEstruturalI Prof. Flávio Mendes Neto Novembro de 2016 Absolutamente sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações e

Leia mais

Figura 1: Hipóteses básicas.

Figura 1: Hipóteses básicas. 2 FLEXÃO NORMAL SIMPLES Nesta seção descreve-se as hipóteses básica de dimensionamento, de forma sucinta, mas atendendo a última revisão da norma ABNT NBR6118:2014, permitindo-se os concretos até 50 MPa,

Leia mais

APLICATIVO EDUCACIONAL PARA O DIMENSIONAMENTO DE CONCRETO ARMADO

APLICATIVO EDUCACIONAL PARA O DIMENSIONAMENTO DE CONCRETO ARMADO APLICATIVO EDUCACIONAL PARA O DIMENSIONAMENTO DE CONCRETO ARMADO Januário Pellegrino Neto Luiz Felipe Marchetti do Couto jneto@maua.br luiz.couto@maua.br Instituto Mauá de Tecnologia Escola de Engenharia

Leia mais

7 - LAJE. Fernando Musso Junior Estruturas de Concreto Armado 63

7 - LAJE. Fernando Musso Junior Estruturas de Concreto Armado 63 7 - LAJE Fernando Musso Junior musso@npd.ufes.r Estruturas de Concreto Armado 63 7.1 - LAJE - DEFINIÇÕES Fernando Musso Junior musso@npd.ufes.r Estruturas de Concreto Armado 64 LAJE - SISTEMAS ESTRUTURAIS

Leia mais

M int. M ext 1/R PARTE TEÓRICA

M int. M ext 1/R PARTE TEÓRICA 1 2 a Prova de EDI-38 Concreto Estrutural I Prof. Flávio Mendes Neto Novembro de 2017 Absolutamente sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justi que cienti camente suas a rmações

Leia mais

ESTRUTURAS DE CONCRETO ARMADO Lista para a primeira prova. 2m 3m. Carga de serviço sobre todas as vigas: 15kN/m (uniformemente distribuída)

ESTRUTURAS DE CONCRETO ARMADO Lista para a primeira prova. 2m 3m. Carga de serviço sobre todas as vigas: 15kN/m (uniformemente distribuída) ESTRUTURS DE CONCRETO RMDO Lista para a primeira prova Questão 1) P1 V1 P2 V4 P3 V2 V3 4m 2m 3m V5 P4 h ' s s b d Seção das vigas: b=20cm ; h=40cm ; d=36cm Carga de serviço sobre todas as vigas: 15kN/m

Leia mais

Prof. Dr. Valdir Pignatta e Silva Escola Politécnica da Universidadè de São Paulo

Prof. Dr. Valdir Pignatta e Silva Escola Politécnica da Universidadè de São Paulo Instituto de Engenharia - São Paulo conforme revisão da ABT BR 476 Prof. Dr. Valdir Pignatta e Silva Escola Politécnica da Universidadè de São Paulo Autor de 4 livros e de mais de artigos pulicados Pesquisador

Leia mais

EDI-49 Concreto Estrutural II

EDI-49 Concreto Estrutural II Divisão de Engenharia Civil Projeto Parte 02 Lajes maciças 2015 www.ita.br www.civil.ita.br Lajes maciças Carregamentos Permanentes (g) Peso próprio: Massa específica do concreto armado (NBR-6118/2014

Leia mais

Condições específicas para o dimensionamento de elementos mistos de aço e concreto

Condições específicas para o dimensionamento de elementos mistos de aço e concreto Condições específicas para o dimensionamento de elementos mistos de aço e concreto Introdução O dimensionamento de elementos mistos de aço e concreto deve levar em conta as propriedades mecânicas e elásticas

Leia mais

Estruturas Especiais de Concreto Armado I. Aula 2 Sapatas - Dimensionamento

Estruturas Especiais de Concreto Armado I. Aula 2 Sapatas - Dimensionamento Estruturas Especiais de Concreto Armado I Aula 2 Sapatas - Dimensionamento Fonte / Material de Apoio: Apostila Sapatas de Fundação Prof. Dr. Paulo Sérgio dos Santos Bastos UNESP - Bauru/SP Livro Exercícios

Leia mais

Estruturas de concreto Armado II. Aula IV Flexão Simples Equações de Equilíbrio da Seção

Estruturas de concreto Armado II. Aula IV Flexão Simples Equações de Equilíbrio da Seção Estruturas de concreto Armado II Aula IV Flexão Simples Equações de Equilíbrio da Seção Fonte / Material de Apoio: Apostila Fundamentos do Concreto e Projeto de Edifícios Prof. Libânio M. Pinheiro UFSCAR

Leia mais

CÁLCULOS DE VIGAS COM SEÇÃO T

CÁLCULOS DE VIGAS COM SEÇÃO T CÁLCULOS DE VIGAS COM SEÇÃO T Introdução Nas estruturas de concreto armado, com o concreto moldado no local, na maioria dos casos as lajes e as vigas que as suportam estão fisicamente interligadas, isto

Leia mais

Diagramas tensão-deformação típicos de concretos, obtidos de corpos de prova cilíndricos em ensaios sob deformação

Diagramas tensão-deformação típicos de concretos, obtidos de corpos de prova cilíndricos em ensaios sob deformação LISTA DE FIGURAS Figura 3.1 Figura 3.2 Figura 3.3 Figura 3.5 Figura 3.6 Diagramas tensão-deformação típicos de concretos, obtidos de corpos de prova cilíndricos em ensaios sob deformação controlada Diagrama

Leia mais

PROGRAMA PARA ANÁLISE E DIMENSIONAMENTO DA ÁREA DE ARMADURA DE SEÇÕES DE CONCRETO ARMADO SUBMETIDAS A FLEXÃO OBLÍQUA COMPOSTA

PROGRAMA PARA ANÁLISE E DIMENSIONAMENTO DA ÁREA DE ARMADURA DE SEÇÕES DE CONCRETO ARMADO SUBMETIDAS A FLEXÃO OBLÍQUA COMPOSTA Anais do 47º Congresso Brasileiro do Concreto - CBC2005 Setembro / 2005 ISBN 85-98576-07-7 Volume XII - Projetos de Estruturas de Concreto Trabalho 47CBC0019 - p. XII718-727 2005 IBRACON. PROGRAMA PARA

Leia mais

O Material Concreto armado

O Material Concreto armado Concreto Armado Propriedades dos materiais Caracterização do Concreto e do aço para aramaduras Eng. Wagner Queiroz Silva, D.Sc. UFAM O Material Concreto armado Cimento + Areia + Brita + Água = Concreto

Leia mais

PARTE TEÓRICA. Diga se cada afirmação seguinte é verdadeira (V) ou falsa (F) e justifique, aprofundando o assunto adequadamente:

PARTE TEÓRICA. Diga se cada afirmação seguinte é verdadeira (V) ou falsa (F) e justifique, aprofundando o assunto adequadamente: 1 a ProvadeEDI-38ConcretoEstruturalI Prof. Flávio Mendes Neto Setembro de 017 Absolutamente sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações e comente,

Leia mais

CONTINUAÇÃO - PONTE EM VIGAS EXEMPLO 2

CONTINUAÇÃO - PONTE EM VIGAS EXEMPLO 2 CONTINUAÇÃO - PONTE EM VIGAS EXEMPLO 2 1 INTRODUÇÃO: Ponte classe 45, bi-apoiada, reta, em nível, sem iluminações, com 2 longarinas, transversinas de apoio nas cabeceiras e 1 transversina central A ponte

Leia mais

Estruturas de concreto Armado II. Aula II Flexão Simples Seção Retangular

Estruturas de concreto Armado II. Aula II Flexão Simples Seção Retangular Estruturas de concreto Armado II Aula II Flexão Simples Seção Retangular Fonte / Material de Apoio: Apostila Fundamentos do Concreto e Projeto de Edifícios Prof. Libânio M. Pinheiro UFSCAR Apostila Projeto

Leia mais

ENG 2004 Estruturas de concreto armado I

ENG 2004 Estruturas de concreto armado I ENG 2004 Estruturas de concreto armado I Flexão pura Vigas T Slide: 03_05 Flexão pura Vigas T Prof. Luciano Caetano do Carmo, M.Sc. Versão 2017-1 Bibliografia ABNT Associação Brasileira de Normas Técnicas.

Leia mais

PRESCRIÇÕES DA NBR 6118

PRESCRIÇÕES DA NBR 6118 PRESCRIÇÕES DA NBR 6118 1 Largura mínima da seção transversal 2 Disposição das armaduras na largura da viga 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Excerto da NBR 6118: 12 Armadura longitudinal mínima 13 14 15 16 Armadura

Leia mais

Recuperação de Estruturas EPUSP PEF Prof. Francisco Paulo Graziano - texto de 2004

Recuperação de Estruturas EPUSP PEF Prof. Francisco Paulo Graziano - texto de 2004 4-1 Capítulo 4 REFORÇO DE PILARES ( notas de aula) 4.1. INTRODUÇÃO O procedimento exato para o projeto e reforço de seções submetidas a flexo-compressão (que é o caso dos pilares) é complexo e trabalhoso,

Leia mais

a) Flexão Pura: Quando não há esforço cortante atuando na seção, ou seja só atua o momento fletor. Como na região central do exemplo abaixo.

a) Flexão Pura: Quando não há esforço cortante atuando na seção, ou seja só atua o momento fletor. Como na região central do exemplo abaixo. 7 Flexão Simples Para o estudo das estruturas em concreto armado devemos estudar os esforços internos gerados pelas cargas, neste primeiro momento iremos estudar a flexão. 7.1 Tipo de flexão a) Flexão

Leia mais

Concreto Armado. Expressões para pré-dimensionamento. Francisco Paulo Graziano e Jose Antonio Lerosa Siqueira

Concreto Armado. Expressões para pré-dimensionamento. Francisco Paulo Graziano e Jose Antonio Lerosa Siqueira Concreto Armado PEF2604 FAU-USP Expressões para pré-dimensionamento Francisco Paulo Graziano e Jose Antonio Lerosa Siqueira Concreto como material Alta resistência à compressão f ck (resistência característica)

Leia mais

Resistência dos Materiais Teoria 2ª Parte

Resistência dos Materiais Teoria 2ª Parte Condições de Equilíbrio Estático Interno Equilíbrio Estático Interno Analogamente ao estudado anteriormente para o Equilíbrio Estático Externo, o Interno tem um objetivo geral e comum de cada peça estrutural:

Leia mais

Estruturas de Betão Armado II 5 Lajes Vigadas Estados Limites

Estruturas de Betão Armado II 5 Lajes Vigadas Estados Limites Estruturas de Betão Armado II 1 ESTADO LIMITE ÚLTIMO DE RESISTÊNCIA À FLEXÃO Nas lajes vigadas, em geral, os momentos são baixos, pelo que se pode utilizar expressões aproximadas para o dimensionamento

Leia mais

5 ferros 12,5mm. Vista Lateral. Seção transversal. Figura 16. Momento das 2 cargas concentradas: M = 60 kn x 0,85 m =51 kn.m

5 ferros 12,5mm. Vista Lateral. Seção transversal. Figura 16. Momento das 2 cargas concentradas: M = 60 kn x 0,85 m =51 kn.m Fleão Parte 1 / 15 Eemplo de cálculo da abertura da fissura de fleão. Consideremos uma viga simples conforme mostrado na figura abaio. Esse eemplo é um ensaio feito em laboratório na UERJ por E. Thomaz.

Leia mais

L / 2 L / 2. Qa (L x) L

L / 2 L / 2. Qa (L x) L 2 a rova de EDI-49 Concreto Estrutural II rof Flávio Mendes Junho de 29 Duração prevista: até 3 horas Esta prova tem seis (6) questões e duas (2) páginas Consulta permitida somente ao formulário básico

Leia mais

P U C R S PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL FACULDADE DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CONCRETO ARMADO II FLEXÃO COMPOSTA

P U C R S PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL FACULDADE DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CONCRETO ARMADO II FLEXÃO COMPOSTA U C R S ONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL FACULDADE DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CONCRETO ARMADO II FLEXÃO COMOSTA rof. Almir Schäffer ORTO ALEGRE MAIO DE 2006 1 FLEXÃO COMOSTA

Leia mais

Cláudio Wilson Nóbrega, M.Sc. Engenheiro da PETROBRAS / Professor do CEFET-RJ /

Cláudio Wilson Nóbrega, M.Sc. Engenheiro da PETROBRAS / Professor do CEFET-RJ / Programa para Cálculo de Armaduras à Flexão e ao Cisalhamento de Vigas de Concreto Armado, de Acordo com a NBR 6118:2014, e Análise Comparativa dos Resultados com os Obtidos Através do Emprego da NBR 6118:2003

Leia mais

- 1 - SISTEMAS ESTRUTURAIS SE 1. Fernando de Moraes Mihalik

- 1 - SISTEMAS ESTRUTURAIS SE 1. Fernando de Moraes Mihalik - 1 - UNIP - Universidade Paulista SISTEMAS ESTRUTURAIS CONCRETO ARMADO SE 1 NOTAS DE AULA - 03 P R O P R I E D A D E S D O S M A T E R I A I S UTILIZADOS NO CONCRETO ARMADO - 2 - NA_03/2009 ESTRUTURAS

Leia mais

Considerações sobre o Dimensionamento de Blocos sobre Estacas com o Uso do Método das Bielas e Tirantes Eduardo Thomaz 1, Luiz Carneiro 2 1

Considerações sobre o Dimensionamento de Blocos sobre Estacas com o Uso do Método das Bielas e Tirantes Eduardo Thomaz 1, Luiz Carneiro 2 1 Considerações sobre o Dimensionamento de Blocos sobre Estacas com o Uso do Método das Bielas e Tirantes Eduardo Thomaz 1, Luiz Carneiro 2 1 Instituto Militar de Engenharia / Seção de Eng a de Fortificação

Leia mais

Escola de Engenharia Universidade Presbiteriana Mackenzie Departamento de Engenharia Elétrica

Escola de Engenharia Universidade Presbiteriana Mackenzie Departamento de Engenharia Elétrica PROBLEMA 01 (Sussekind, p.264, prob.9.3) Determinar, pelo Método dos Nós, os esforços normais nas barras da treliça. vãos: 2m x 2m PROBLEMA 02 (Sussekind, p.264, prob.9.5) Determinar, pelo Método dos Nós,

Leia mais

ES009 - Estabilidade Global e Análise de Peças Esbeltas

ES009 - Estabilidade Global e Análise de Peças Esbeltas Escola Politécnica da Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas e Fundações ES009 - Estabilidade Global e Análise de Peças Esbeltas Prof. Túlio Nogueira Bittencourt Prof. Ricardo

Leia mais

4.14 Simbologia específica

4.14 Simbologia específica 4.14 Simbologia específica a distância entre pontos de momento fletor nulo a h espaçamento horizontal mínimo livre entre as faces das barras longitudinais, medido no plano da seção transversal a h,cal

Leia mais

CAPÍTULO III CARACTERIZAÇÃO DO COMPORTAMENTO DOS MATERIAIS

CAPÍTULO III CARACTERIZAÇÃO DO COMPORTAMENTO DOS MATERIAIS CAPÍTULO III CARACTERIZAÇÃO DO COMPORTAMENTO DOS MATERIAIS 3. Caracterização do Comportamento dos Materiais 3.1. Comportamento geral do concreto É largamente conhecido que, após atingir a resistência última,

Leia mais

Programa Analítico de Disciplina CIV354 Concreto Armado I

Programa Analítico de Disciplina CIV354 Concreto Armado I 0 Programa Analítico de Disciplina CIV354 Concreto Armado I Departamento de Engenharia Civil - Centro de Ciências Exatas e Tecnológicas Número de créditos: 5 Teóricas Práticas Total Duração em semanas:

Leia mais

12 - AVALIAÇÕES. Fernando Musso Junior Estruturas de Concreto Armado 290

12 - AVALIAÇÕES. Fernando Musso Junior Estruturas de Concreto Armado 290 12 - AVALIAÇÕES Fernando Musso Junior musso@npd.ufes.br Estruturas de Concreto Armado 290 1ª AVALIAÇÃO DE ESTRUTURAS DE CONCRETO I 2012/1 26/04/2012 Para a questão a seguir, utilizar concreto com f ck

Leia mais

Revisão UNIVERSIDADE DO ESTADO DE MATO GROSSO CURSO DE ENGENHARIA CIVIL. SNP38D48 Estruturas de Concreto Armado II

Revisão UNIVERSIDADE DO ESTADO DE MATO GROSSO CURSO DE ENGENHARIA CIVIL. SNP38D48 Estruturas de Concreto Armado II UNIVERSIDADE DO ESTADO DE MATO GROSSO CURSO DE ENGENHARIA CIVIL SNP38D48 Estruturas de Concreto Armado II Prof.: Flavio A. Crispim (FACET/SNP-UNEMAT) SINOP - MT 2015 Compressão simples Flexão composta

Leia mais

Tensões. Professores: Nádia Forti Marco Carnio

Tensões. Professores: Nádia Forti Marco Carnio Tensões Professores: Nádia Forti Marco Carnio SOLICITAÇÃO AXIAL Se uma força tende a alongar o elemento, é chamada de força de tração. Se uma força tende a encurtar o elemento, é chamada de força de compressão.

Leia mais

CURSO DE ESPECIALIZAÇÃO EM ENGENHARIA DE ESTRUTURAS TRABALHO DE CONCLUSÃO DE CURSO FLEXÃO NORMAL SIMPLES LUNA ANDRADE GUERRA DE PAOLI

CURSO DE ESPECIALIZAÇÃO EM ENGENHARIA DE ESTRUTURAS TRABALHO DE CONCLUSÃO DE CURSO FLEXÃO NORMAL SIMPLES LUNA ANDRADE GUERRA DE PAOLI UNIVERSIDADE FEDERAL DE MINAS GERAIS ESCOLA DE ENGENHARIA CURSO DE ESPECIALIZAÇÃO EM ENGENHARIA DE ESTRUTURAS TRABALHO DE CONCLUSÃO DE CURSO FLEXÃO NORMAL SIMPLES LUNA ANDRADE GUERRA DE PAOLI Professor:

Leia mais

2 a ProvadeEDI-49ConcretoEstruturalII Parte teórica Prof. Flávio Mendes Neto Junho de 2018

2 a ProvadeEDI-49ConcretoEstruturalII Parte teórica Prof. Flávio Mendes Neto Junho de 2018 2 a ProvadeEDI-49ConcretoEstruturalII Parte teórica Prof. Flávio Mendes Neto Junho de 2018 Absolutamente sem consulta. A interpretação das questões faz parte da prova. Justifique cientificamente suas afirmações.estapartedaprovatem1folhae4questões.

Leia mais

Dimensionamento de Secções de Betão Armado pelo EC2 A Importância do Dimensionamento em Serviço

Dimensionamento de Secções de Betão Armado pelo EC2 A Importância do Dimensionamento em Serviço Encontro Nacional BETÃO ESTRUTURAL - BE2012 FEUP, 24-26 de outubro de 2012 Dimensionamento de Secções de Betão Armado pelo EC2 Nuno Pinheiro 1 Nelson. V. Pouca 2 RESUMO Apresenta-se nesta comunicação uma

Leia mais

Projeto de pilares. 1. Conceituação. Pilares são os elementos verticais que transmitem as reações de vigas e de lajes à fundação.

Projeto de pilares. 1. Conceituação. Pilares são os elementos verticais que transmitem as reações de vigas e de lajes à fundação. Projeto de pilares 1. Conceituação. Anteprojeto 3. Esbeltez do pilar λ 4. Excentricidades 5. Disposições construtivas 6. Pilares intermediários e de extremidade 7. Pilares de canto 8. Método geral 1 1.

Leia mais

Tabela 1.1 FLEXÃO SIMPLES EM SEÇÃO RETANGULAR - ARMADURA SIMPLES

Tabela 1.1 FLEXÃO SIMPLES EM SEÇÃO RETANGULAR - ARMADURA SIMPLES Tabela. FLEXÃO SIMPLES EM SEÇÃO RETANGULAR - ARMADURA SIMPLES x c d C0 C C0 C C30 C3 C40 C4 0,0 03, 69,,9 4, 34,6 9,7,9 3, 0, 0,046 0,03 0,09 0,04,3 34,9 6, 0,9 7,4,0 3,,6 0, 0,047 0,03 0,00 0,06 3, 3,4

Leia mais

Análise estrutural de um pórtico pré-moldado com tirante considerando-se a fissuração do concreto

Análise estrutural de um pórtico pré-moldado com tirante considerando-se a fissuração do concreto Análise estrutural de um pórtico pré-moldado com tirante considerando-se a fissuração do concreto tructural analysis of a precast frame with tie bar considering concrete cracking Luciano André Cruz Bezerra

Leia mais

Várias formas da seção transversal

Várias formas da seção transversal Várias formas da seção transversal Seções simétricas ou assimétricas em relação à LN Com o objetivo de obter maior eficiência (na avaliação) ou maior economia (no dimensionamento) devemos projetar com

Leia mais

MANUAL DO PROGRAMA: ObliqUFSCar

MANUAL DO PROGRAMA: ObliqUFSCar MANUAL DO PROGRAMA: ObliqUFSCar 2 1 CARACTERÍSTICAS GERAIS E ENTRADA DE DADOS Este programa tem como foco resolver problemas envolvendo esforços normais, portanto aqui se desprezam as solicitações tangenciais.

Leia mais

Técnico em Edificações Cálculo Estrutural Aula 04

Técnico em Edificações Cálculo Estrutural Aula 04 Técnico em Edificações Cálculo Estrutural Aula 04 1 www.saberesolve.com.br Curso de Edificações e Desenho Arquitetônico Sumário 1 Estado limite último Dimensionamento à Flexão... 3 2 Estado Limite de Serviço

Leia mais

10 - DISPOSIÇÃO DA ARMADURA

10 - DISPOSIÇÃO DA ARMADURA 10 - DISPOSIÇÃO DA ARMADURA Fernando Musso Juniormusso@npd.ufes.br Estruturas de Concreto Armado 189 10.1 - VIGA - DISPOSIÇÃO DA ARMADURA PARA MOMENTO FLETOR Fernando Musso Juniormusso@npd.ufes.br Estruturas

Leia mais

2. Revisão Bibliográfica

2. Revisão Bibliográfica . Revisão Bibliográfica.1. Considerações iniciais Neste capítulo é apresentada uma revisão bibliográfica sobre pilares de concreto armado, dividida basicamente em duas partes. A primeira apresenta alguns

Leia mais

Dimensionamento Direto de Pilar Esbelto, Concretos C20 a C90

Dimensionamento Direto de Pilar Esbelto, Concretos C20 a C90 Dimensionamento Direto de Pilar Esbelto, Concretos C0 a C90 Roberto Buchaim Celso Pissinatti Resumo O presente trabalho mostra o dimensionamento de pilares esbeltos de concreto armado em flexão composta

Leia mais

Professor Assistente do Departamento de Engenharia de Estruturas e Geotécnica da Escola Politécnica da USP.

Professor Assistente do Departamento de Engenharia de Estruturas e Geotécnica da Escola Politécnica da USP. EXEMPLOS DE IGAS CISALHAMENTO E FLEXÃO Januário Pellegrino Neto 1 Proessor Associado da Escola de Engenharia Mauá CEUN-IMT; Proessor Assistente do Departamento de Engenharia de Estruturas e Geotécnica

Leia mais

ENGENHARIA DE FORTIFICAÇÃO E CONSTRUÇÃO CADERNO DE QUESTÕES 2015/2016

ENGENHARIA DE FORTIFICAÇÃO E CONSTRUÇÃO CADERNO DE QUESTÕES 2015/2016 CONCURSO DE ADMISSÃO AO CURSO DE FORMAÇÃO ENGENHARIA DE FORTIFICAÇÃO E CONSTRUÇÃO CADERNO DE QUESTÕES 2015/2016 1 a QUESTÃO Valor: 1,0 Viga Seção transversal T A figura acima mostra uma viga de seção transversal

Leia mais

Resumo. Palavras-chave. Confiabilidade, concreto armado, segurança global. Introdução

Resumo. Palavras-chave. Confiabilidade, concreto armado, segurança global. Introdução Resumo Confiabilidade em Estruturas de Concreto Armado: Estudo Comparativo entre Enfoques de Estado Limite Último e de Segurança Global Claudia Interlandi 1, Luiz Fernando Martha 2, Sergio Hampshire de

Leia mais

CAPÍTULO 4: CISALHAMENTO

CAPÍTULO 4: CISALHAMENTO Universidade Federal de Ouro Preto - Escola de Minas Departamento de Engenharia Civil CIV620-Construções de Concreto Armado Curso: Arquitetura e Urbanismo CAPÍTULO 4: CISALHAMENTO Profa. Rovadávia Aline

Leia mais

3. Dimensionamento ao cisalhamento.

3. Dimensionamento ao cisalhamento. cisalhamento ELU - 1 3. Dimensionamento ao cisalhamento. No capítulo anterior foi estudado o dimensionamento das seções transversais das vigas à flexão pura ou uniforme. Entretanto, nas vigas usuais, os

Leia mais

Dimensionamento de Pilares de Canto Segundo a NBR 6118/2003

Dimensionamento de Pilares de Canto Segundo a NBR 6118/2003 Dimensionamento de Pilares de Canto Segundo a NBR 6118/03 Luttgardes de Oliveira Neto (1), Paulo Sérgio dos Santos Bastos (2) (1) Proessor Doutor, Departamento de Engenaria Civil, UNESP - Bauru/SP email:

Leia mais

Engenharia Civil ESTUDO DAS TAXAS MÍNIMAS DE ARMADURA DE TRAÇÃO EM VIGAS DE CONCRETO ARMADO SEGUNDO A ABNT NBR 6118:2014

Engenharia Civil ESTUDO DAS TAXAS MÍNIMAS DE ARMADURA DE TRAÇÃO EM VIGAS DE CONCRETO ARMADO SEGUNDO A ABNT NBR 6118:2014 Engenharia Civil ESTUDO DAS TAXAS MÍNIMAS DE ARMADURA DE TRAÇÃO EM VIGAS DE CONCRETO ARMADO SEGUNDO A ABNT NBR 6118:2014 Ricardo José Carvalho Silva 1 Carlos Valbson dos Santos Araújo 2 Resumo - Um dos

Leia mais

CAPÍTULO XI VALIDAÇÃO DO PROGRAMA DESENVOLVIDO

CAPÍTULO XI VALIDAÇÃO DO PROGRAMA DESENVOLVIDO CAPÍTULO XI VALIDAÇÃO DO PROGRAMA DESENVOLVIDO XI-0 11. desenvolvido 11. Apresentação do programa 11.1.1. Introdução Ao longo deste trabalho foi desenvolvido um programa de computador para análise de seções

Leia mais

Ligações entre elementos prémoldados. Prof. Arthur Medeiros

Ligações entre elementos prémoldados. Prof. Arthur Medeiros Ligações entre elementos prémoldados Prof. Arthur Medeiros CONSOLOS DE CONCRETO a 45 h CONSOLOS DE CONCRETO TENSÕES DE COMPRESSÃO a 45 h CONSOLOS DE CONCRETO TENSÕES DE TRAÇÃO a 45 h CONSOLOS DE CONCRETO

Leia mais

INSTITUTO TECNOLÓGICO DE AERONÁUTICA

INSTITUTO TECNOLÓGICO DE AERONÁUTICA INSTITUTO TECNOLÓGICO DE AERONÁUTICA Gustavo Assis Medeiros Programa para Análise e Dimensionamento da Área de Armadura de Seções de Concreto Armado Submetidas a Flexão Oblíqua Composta Trabalho de Graduação

Leia mais

SUMÁRIO PREFÁCIO INTRODUÇÃO UNIDADE 1 ASPECTOS BÁSICOS 1.1. Definições Elementos constituintes das pontes

SUMÁRIO PREFÁCIO INTRODUÇÃO UNIDADE 1 ASPECTOS BÁSICOS 1.1. Definições Elementos constituintes das pontes SUMÁRIO PREFÁCIO... 27 INTRODUÇÃO... 31 UNIDADE 1 ASPECTOS BÁSICOS 1.1. Definições... 37 1.2. Elementos constituintes das pontes... 37 1.3. Elementos que compõem a superestrutura... 39 1.4. Seções transversais

Leia mais

PATRÍCIA HELENA DE ANDRADE SARTORI OLIVEIRA PROCESSO APROXIMADO PARA CONSIDERAÇÃO DA NÃO- LINEARIDADE FÍSICA DE PILARES EM CONCRETO ARMADO

PATRÍCIA HELENA DE ANDRADE SARTORI OLIVEIRA PROCESSO APROXIMADO PARA CONSIDERAÇÃO DA NÃO- LINEARIDADE FÍSICA DE PILARES EM CONCRETO ARMADO PATRÍCIA HELENA DE ANDRADE SARTORI OLIVEIRA PROCESSO APROXIMADO PARA CONSIDERAÇÃO DA NÃO- LINEARIDADE FÍSICA DE PILARES EM CONCRETO ARMADO Dissertação apresentada à Escola Politécnica da Universidade de

Leia mais

Fernanda Dantas Santos. Análise Limite e Projeto Ótimo de Vigas em Concreto Armado. Dissertação de Mestrado

Fernanda Dantas Santos. Análise Limite e Projeto Ótimo de Vigas em Concreto Armado. Dissertação de Mestrado Fernanda Dantas Santos Análise Limite e Projeto Ótimo de Vigas em Concreto Armado Dissertação de Mestrado Dissertação apresentada como requisito parcial para obtenção do título de Mestre pelo Programa

Leia mais

Ministério da Educação UNIVERSIDADE TECNOLÓGICA FEDERAL DO PARANÁ Campus Pato Branco. Lista de Exercícios para Prova 1

Ministério da Educação UNIVERSIDADE TECNOLÓGICA FEDERAL DO PARANÁ Campus Pato Branco. Lista de Exercícios para Prova 1 Lista de Exercícios para Prova 1 1 - Para as estruturas hiperestáticas abaixo, determine um SISTEMA PRINCIPAL válido. No SISTEMA PRINCIPAL escolhido, determine os gráficos de momento fletor e as reações

Leia mais

. No relatório de dimensionamento, o programa irá apresentar três informações importantes para o engenheiro

. No relatório de dimensionamento, o programa irá apresentar três informações importantes para o engenheiro Blocos sobre Estacas Para verificar blocos sobre uma estaca, a verificação das tensões nos blocos de concreto e o dimensionamento das armaduras são baseados no método de Blèvot ou dois métodos baseados

Leia mais

2º CILASCI Congresso Ibero-Latino-Americano sobre Segurança contra Incêndio Coimbra, Portugal, 29 de Maio a 1 de Junho, 2013

2º CILASCI Congresso Ibero-Latino-Americano sobre Segurança contra Incêndio Coimbra, Portugal, 29 de Maio a 1 de Junho, 2013 2º CILASCI Congresso Ibero-Latino-Americano sobre Segurança contra Incêndio Coimbra, Portugal, 29 de Maio a 1 de Junho, 2013 COMPARAÇÃO ENTRE MÉTODOS SIMPLIFICADOS PARA A DETERMINAÇÃO DO MOMENTO FLETOR

Leia mais

5 Apresentação e Análise dos Resultados

5 Apresentação e Análise dos Resultados 5 Apresentação e Análise dos Resultados 5.1. Introdução Neste capítulo são apresentados e analisados os resultados obtidos nos ensaios dos seis consoles, comparando-os com os valores teóricos dos modelos

Leia mais

Lajes Nervuradas. Prof. Henrique Innecco Longo

Lajes Nervuradas. Prof. Henrique Innecco Longo Lajes Nervuradas Prof. Henrique Innecco Longo longohenrique@gmail.com Departamento de Estruturas Escola Politécnica da Universidade Federal do Rio de Janeiro 2017 Lajes Nervuradas - prof. Henrique Longo

Leia mais

DIMENSIONAMENTO DAS ARMADURAS LONGITUDINAIS DE VIGAS T

DIMENSIONAMENTO DAS ARMADURAS LONGITUDINAIS DE VIGAS T DIMENSIONAMENTO DAS ARMADURAS LONGITUDINAIS DE VIGAS T Prof. Henrique Innecco Longo e-mail longohenrique@gmail.com b f h f h d d Departamento de Estruturas Escola Politécnica da Universidade Federal do

Leia mais

Conceito de resistência de cálculo

Conceito de resistência de cálculo Conceito de resistência de cálculo Introdução Na elaboração de projetos de estruturas, os elementos estruturais, sejam metálicos ou de concreto armado, devem ser todos dimensionados, ou seja, é função

Leia mais

Prof. Eduardo C. S. Thomaz. Concreto Protendido - 03 Flexão. Notas de aula 1 / 28

Prof. Eduardo C. S. Thomaz. Concreto Protendido - 03 Flexão. Notas de aula 1 / 28 1 / 28 2 / 28 3 / 28 No bordo oposto ao cabo não deve haver tensão de tração. Caso ocorram tensões de tração, deve ser colocada armadura de tração para resistir à resultante de tração no banzo superior.

Leia mais

ESCOLA POLITÉCNICA DA UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO

ESCOLA POLITÉCNICA DA UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO ESCOLA POLITÉCNICA DA UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO Departamento de Engenharia de Estruturas e Geotécnica - PEF PEF 3303 Estruturas de Concreto I LISTA DE EXERCÍCIOS 1 Para a resolução dos itens a seguir,

Leia mais

Resumo. Figura 1 Etapa do processo produtivo. Seção transversal. Palavras-chave

Resumo. Figura 1 Etapa do processo produtivo. Seção transversal. Palavras-chave Laje Alveolar Produzida Com Fôrma Fixa Ganho com a Utilização de Armadura de Cisalhamento Thiago Bindilatti Inforsato 1, Roberto Chust Carvalho 2, Marcelo de Araujo Ferreira 3 1 UFSCar / Departamento de

Leia mais

Pró-Reitoria Acadêmica Curso de Engenharia Civil Trabalho de Conclusão de Curso

Pró-Reitoria Acadêmica Curso de Engenharia Civil Trabalho de Conclusão de Curso 1 Pró-Reitoria Acadêmica Curso de Engenharia Civil Trabalho de Conclusão de Curso ANÁLISE DA NÃO LINEARIDADE FÍSICA EM PÓRTICO PELA RELAÇÃO MOMENTO-NORMAL-CURVATURA Autores: Eduardo Ascenso Reis Ribeiro

Leia mais

Curso de Dimensionamento de Pilares Mistos EAD - CBCA. Módulo

Curso de Dimensionamento de Pilares Mistos EAD - CBCA. Módulo Curso de Dimensionamento de Pilares Mistos EAD - CBCA Módulo 4 Sumário Módulo 4 Dimensionamento de Pilares Mistos 4.1. Considerações Gerais página 3 4.2. Critérios de dimensionamento página 3 4.3. Dimensionamento

Leia mais

1. Embasamento teórico

1. Embasamento teórico DicasTQS: Método de Fusco para bloco sobre estacas - Parte I Cesar Bandiera Palavras-chave: V18, fundação, blocos sobre estacas, método de Fusco A partir da versão V18.11 do sistema CAD/TQS, o programa

Leia mais

A confiabilidade no projeto de pilares de concreto armado

A confiabilidade no projeto de pilares de concreto armado Teoria e Prática na Engenharia Civil, No, p1-8, Maio, 001 A confiabilidade no projeto de pilares de concreto armado José Milton de Araújo Departamento de Materiais e Construção - FURG, Rio Grande, RS RESUMO:

Leia mais

PEF 2304 Estruturas de Concreto II 2 o Semestre 2004 GABARITO Trabalho T1

PEF 2304 Estruturas de Concreto II 2 o Semestre 2004 GABARITO Trabalho T1 Enunciado 01.09.04 PEF 304 Estruturas de Concreto o Semestre 004 GAARTO Trabalho T1 Entrega 7.09.04 Q1 (5,0) Para a planta de formas, onde os pilares são considerados devidamente contraventados nos pilares

Leia mais

MECÂNICA DOS SÓLIDOS PROPRIEDADES MECÂNICAS DOS MATERIAIS. Prof. Dr. Daniel Caetano

MECÂNICA DOS SÓLIDOS PROPRIEDADES MECÂNICAS DOS MATERIAIS. Prof. Dr. Daniel Caetano MECÂNICA DOS SÓLIDOS PROPRIEDADES MECÂNICAS DOS MATERIAIS Prof. Dr. Daniel Caetano 2019-1 Objetivos Conhecer o comportamento dos materiais na tração e compressão Compreender o gráfico de tensão x deformação

Leia mais

ENG 2004 Estruturas de concreto armado I

ENG 2004 Estruturas de concreto armado I ENG 2004 Estruturas de concreto armado I Flexão Cisalhamento em vigas Slide: 04_01 Flexão Cisalhamento em vigas Prof. Luciano Caetano do Carmo, M.Sc. Versão 2017-1 Bibliografia ABNT Associação Brasileira

Leia mais

P U C R S PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL FACULDADE DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CONCRETO ARMADO II ADERÊNCIA

P U C R S PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL FACULDADE DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CONCRETO ARMADO II ADERÊNCIA P U C R S PONTIÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL ACULDADE DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CONCRETO ARMADO II ADERÊNCIA Pro. Almir Schäer PORTO ALEGRE MARÇO DE 2006 1 ADERÊNCIA E ANCORAGEM

Leia mais

3º FORUM MINEIRO DE ALVENARIA ESTRUTURAL

3º FORUM MINEIRO DE ALVENARIA ESTRUTURAL 3º FORUM MINEIRO DE ALVENARIA ESTRUTURAL PARÂMETROS DE PROJETO DE ALVENARIA ESTRUTURAL COM BLOCOS DE CONCRETO Eng o. Roberto de Araujo Coelho, M.Sc. 1 NBR 15961 1 : Projeto Requisitos mínimos para o projeto

Leia mais

Software Para Dimensionamento De Consolos Curtos De Concreto Armado Kim Filippi dos Santos¹, Prof. Msc. Daniel Venancio Vieira²

Software Para Dimensionamento De Consolos Curtos De Concreto Armado Kim Filippi dos Santos¹, Prof. Msc. Daniel Venancio Vieira² Software Para Dimensionamento De Consolos Curtos De Concreto Armado Kim Filippi dos Santos¹, Prof. Msc. Daniel Venancio Vieira² 1 Escola Superior de Criciúma / Engenharia Civil / kimfelippe@hotmail.com

Leia mais

UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA MARIA Curso de Graduação em Engenharia Civil ECC 1006 Concreto Armado A ESTRUTURAS. Gerson Moacyr Sisniegas Alva

UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA MARIA Curso de Graduação em Engenharia Civil ECC 1006 Concreto Armado A ESTRUTURAS. Gerson Moacyr Sisniegas Alva UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA MARIA Curso de Graduação em Engenharia Civil ECC 1006 Concreto Armado A COMPORTAMENTO DOS MATERIAIS E DAS ESTRUTURAS Gerson Moacyr Sisniegas Alva A prática sem teoria é cega

Leia mais

DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA MECÂNICA. ) uma base ortonormal positiva de versores de V. Digamos que a lei de transformação do operador T seja dada por:

DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA MECÂNICA. ) uma base ortonormal positiva de versores de V. Digamos que a lei de transformação do operador T seja dada por: PME-00 - Mecânica dos Sólidos a ista de Exercícios Apresentar as unidades das seguintes grandezas, segundo o Sistema nternacional de Unidades (S..: a comprimento (l; i rotação (θ; b força concentrada (P;

Leia mais

Capítulo 4 Propriedades Mecânicas dos Materiais

Capítulo 4 Propriedades Mecânicas dos Materiais Capítulo 4 Propriedades Mecânicas dos Materiais Resistência dos Materiais I SLIDES 04 Prof. MSc. Douglas M. A. Bittencourt prof.douglas.pucgo@gmail.com Propriedades Mecânicas dos Materiais 2 3 Propriedades

Leia mais

Estruturas de concreto Armado II. Aula IV Flexão Simples Seção T

Estruturas de concreto Armado II. Aula IV Flexão Simples Seção T Estruturas de concreto Armado II Aula IV Flexão Simples Seção T Fonte / Material de Apoio: Apostila Fundamentos do Concreto e Projeto de Edifícios Prof. Libânio M. Pinheiro UFSCAR Apostila Projeto de Estruturas

Leia mais

ESTRUTURAS DE BETÃO ARMADO I 13 DISPOSIÇÕES CONSTRUTIVAS RELATIVAS A PILARES E PAREDES

ESTRUTURAS DE BETÃO ARMADO I 13 DISPOSIÇÕES CONSTRUTIVAS RELATIVAS A PILARES E PAREDES 13 DISPOSIÇÕES CONSTRUTIVAS RELATIVAS A PILARES E PAREDES PROGRAMA 1. Introdução ao betão armado 2. Bases de Projecto e Acções 3. Propriedades dos materiais: betão e aço 4. Durabilidade 5. Estados limite

Leia mais

Estruturas de concreto Armado II. Aula I Estádios e domínios

Estruturas de concreto Armado II. Aula I Estádios e domínios Estruturas de concreto Armado II Aula I Estádios e domínios Fonte / Material de Apoio: Apostila Fundamentos do Concreto e Projeto de Edifícios Prof. Libânio M. Pinheiro - UFSCAR Cap. 6.6 -Estádios Os estádios

Leia mais

3 Programa Experimental

3 Programa Experimental 3 Programa Experimental 3.1. Características dos Pilares Foram ensaiados seis pilares com as características mostradas na Figura 3.1. Os pilares têm seção transversal retangular de 12,5 cm x 15 cm e altura

Leia mais