FLUXO DE CARGA ESPECIALIZADO PARA REDES DE DISTRIBUIÇÃO CONSIDERANDO A PRESENÇA DE AEROGERADORES

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1 Anas do XIX Congresso Braslero de Automátca, CBA FLUXO DE CARGA ESPECIALIZADO PARA REDES DE DISTRIBUIÇÃO CONSIDERANDO A PRESENÇA DE AEROGERADORES SIDNEY M. KOTO, CLAUDIONOR F. NASCIMENTO, ALVARO B. DIETRICH, EDMARCIO A. BELATI, ALESSANDRO GOEDTEL, LINA P. G. NEGRETE Centro de Engenhara - CECS, UFABC Rua Santa Adéla 166, , Santo André, SP, BRASIL Departamento de Eletrotécnca, UTFPR-CP Av. Alberto Carazza 1640, , Cornélo Procópo, PR, BRASIL E-mals: {sdney.koto,claudonor.nascmento,alvaro.detrch,edmarco.belat, lna.negrete}@ufabc.edu.br, agoedtel@utfpr.edu.br Abstract An ncreasngly wnd energy partcpaton n dstrbuton systems (DS) rases ssues assocated wth stablty and relablty of such systems. There are advantages n connectng wnd generators n DS, such as lower power losses and better voltage profle throughout the system. The load flow technque s a wdespread tool for power systems analyss and t s crucal that t proves to be robust and comples wth the system s attrbutes. Ths paper proposes a robust load flow methodology for dstrbuton systems ncludng wnd generators. The proposed method s compared to other methods for dstrbuton systems, namely the Backward-Forward sweep, calculatng results for a 34-bus test system. Then the method s appled to a 126-bus system ncludng wnd generators, demonstratng the robustness and effcacy of t. Keywords Dstrbuted generaton, electrc dstrbuton system, Newton-Raphson, power flow, wnd energy. Resumo A crescente utlzação de fontes eólcas conectadas à rede de dstrbução de energa elétrca traz preocupações com relação à establdade e confabldade destas redes. No entanto, exstem alguns benefícos na conexão dessas fontes, tas como a redução de perdas técncas e a melhora no perfl de tensão nas barras da rede. Uma das ferramentas mas utlzadas nas análses de redes é o fluxo de carga, porém é necessáro que esta ferramenta seja robusta e atenda às característcas do sstema. Neste artgo é proposta uma metodologa para o cálculo do fluxo de carga em sstemas elétrcos de dstrbução que se provou robusta, mesmo consderando a presença de aerogeradores. O método proposto é comparado com o método de varredura BackwardForward Sweep utlzando um sstema ddátco de dstrbução com 34 barras. Os resultados obtdos na smulação de um sstema com 126 barras com aerogeradores conectados demonstram a robustez e efcáca da metodologa. Palavras-chave Aerogeradores, fluxo de carga, geração dstrbuída, Newton-Raphson, sstema elétrco de dstrbução. 1 Introdução Baseado na crescente mportânca da geração eólca por meo de aerogeradores na matrz elétrca braslera, os problemas e as vantagens provenentes dessa fonte consttuem-se em temas de nteresse para o planejamento do sstema elétrco. Segundo a ANEEL (2012) há atualmente 73 usnas eólcas nstaladas, com capacdade total de 1,47 GW. Estas fontes encontram-se sob contínuo desenvolvmento tecnológco de forma a manter a contnudade do fornecmento de energa e evtar mpactos negatvos na confabldade e establdade da rede (Olvera et al., 2008). A análse e a dentfcação de perdas de sstemas elétrcos de dstrbução com geração eólca dstrbuída podem servr de suporte para o aumento de confabldade e establdade de tas sstemas, além de mtgar os rscos assocados à mudança do paradgma da geração centralzada para o da Geração Dstrbuída (GD). Além dsso, segundo Abu-Mout e ElHawary (2011), a presença de GD em uma rede de dstrbução pode resultar em vantagens, tas como a melhora no desempenho do sstema, em razão da redução das perdas técncas e da melhora do perfl de tensão nas barras. Por outro lado, os sstemas de geração equpados com conversores estátcos de potênca, tal como o conversor CC/CA, destnados à conexão a redes. Estes conversores permtem o controle da potênca atva gerada e, prncpalmente, da potênca reatva, cujo controle também pode ser utlzado para se controlar o nível de tensão na rede (regulador de tensão), conforme Slva et al. (2011). Nesse sentdo, Teodorescu et al. (2011) demonstram que a potênca total de um aerogerador deve ser controlada através de conversores CC/CA, com o objetvo de maxmzar o aprovetamento da energa do vento. Além dsso, Lma et al. (2011) afrmam que os aerogeradores equpados com geradores assíncronos, que não operam com máxma potênca, possuem comportamento varável e aleatóro, dependendo das condções do vento. Em geral, os sstemas elétrcos de potênca, que operam prncpalmente com fonte centralzada, se preparam para um novo cenáro no qual uma undade geradora pode ser conectada dretamente à rede de dstrbução, próxmo a um ponto de consumo. Para analsar este novo cenáro, tanto no planejamento quanto na operação das redes é necessáro o total conhecmento do estado do sstema (tensão complexa nas barras), o qual pode ser obtdo através do cálculo do Fluxo de Carga (FC). 4204

2 O método de Newton-Raphson, nas suas mplementações completa e desacoplada, é amplamente aplcado em sstemas de transmssão em razão de suas característcas de convergênca, sobretudo nas versões desacopladas, que contemplam uma sére de aproxmações para smplfcar a matrz Jacobana (J), reduzndo assm o tempo de cálculo de cada teração. Dferentemente das redes de transmssão, que possuem uma topologa em malha, as redes de dstrbução prmára, cujas tensões varam usualmente na faxa de 11,9 kv a 34,5 kv e com capacdade méda de 12 MVA, possuem uma topologa tpcamente radal (Goméz-Expósto et al., 2011). Esta topologa é a mas utlzada nas redes de dstrbução em razão de seus menores custos de mplantação e manutenção, além de possur maor smplcdade no planejamento e na operação. Estas dferenças de confguração entre os sstemas de transmssão e dstrbução, somadas às grandes alterações nas característcas elétrcas das redes, prncpalmente entre as relações de reatânca (X) e resstênca (R), da ordem de 20 vezes para mutos sstemas de transmssão, fazem com que os métodos utlzados para o cálculo de FC nos sstemas de transmssão sejam nefcazes para os sstemas de dstrbução. Assm, os métodos tradconas (Newton-Raphson e suas varações) mutas vezes apresentam problemas numércos, devdo ao mau condconamento da matrz J, quando empregados nessas redes radas. Analsando o comportamento da matrz J no processo teratvo para sstemas radas, observa-se que a matrz não é dagonalmente domnante, tornando o sstema mal condconado. Esta característca, alada ao baxo valor da relação entre X e R, resulta em problemas numércos no processo teratvo, exgndo assm a utlzação de métodos específcos para as redes de dstrbução (Goméz-Expósto et al., 2011). Consderando-se a possbldade de sstemas de dstrbução que possam operar nterlgados e com conexão de geração dstrbuída específca, como os aerogeradores, se faz necessáro um método robusto para o cálculo do fluxo de carga, que atenda todas essas característcas. Neste sentdo, a proposta deste trabalho é a apresentação de uma metodologa de cálculo do FC, a qual consdera a presença de aerogeradores conectados como undades de GD em sstemas de dstrbução. O FC desenvolvdo basea-se em uma modfcação no método de Newton-Raphson, consderando a velocdade do vento na njeção de potênca desses aerogeradores e as técncas de esparsdades para se tratar as característcas da matrz J. A apresentação do trabalho é organzada da segunte forma: Na Seção 2 são apresentados os prncpas aspectos da geração dstrbuída de energa. Na Seção 3 é apresentada uma descrção da nterconexão de aerogeradores em redes de dstrbução. Na Seção 4 é apresentada a metodologa proposta para o cálculo do FC de uma rede, consderando a presença de aerogeradores. Na Seção 5, os resultados de smulação e a valdação da metodologa proposta são apresentados, dscutndo-se o mpacto nos perfs de tensão nas barras dessa rede. Fnalmente, na Seção 6 são expostas as prncpas conclusões deste trabalho. 2 Geração Dstrbuída Em um sstema com geração dstrbuída, a geração de energa elétrca é realzada próxma às cargas e nclu fontes de baxa potênca. O padrão IEEE 1547 defne uma GD em uma rede de dstrbução como uma rede cujas fontes de geração estão próxmas às cargas e, em conjunto, tem potênca gual ou nferor a 20 MW à montante do Ponto de Conexão Comum (PCC) da rede (IEEE 1547, 2011). No Brasl, o Decreto Federal 5163 (2004) defne GD por exclusão, da segunte forma: consdera-se a produção de energa elétrca por concessonáras, permssonáras ou autorzadas, conectadas ao sstema de dstrbução do comprador, exceto para as seguntes fontes: () hdroelétrcas com potênca superor a 30 MW; e () termoelétrcas com efcênca energétca nferor a 75% (nclundo cogeração). Uma consequênca mportante, devdo ao aumento de partcpação da GD em sstemas nterlgados, é a modfcação do fluxo undreconal de um sstema centralzado. Assm sendo, o fluxo de carga passa a ser atvo também do lado do consumdor, fazendo com que alguns mpactos devam ser consderados. Nesse sentdo, Kashem et al. (2006) analsam um sstema de dstrbução e demonstram, dentre outros mpactos, a melhora do perfl de tensão do sstema quando uma GD é conectada à rede. O aumento da partcpação das fontes eólcas na rede nterlgada traz à tona a necessdade de se medr o seu mpacto no sstema elétrco, em termos de establdade e de capacdade de expansão. O desafo de analsar esses mpactos tem como objetvo mtgar, nesse novo cenáro, os problemas técncos relaconados à degradação da qualdade e confabldade da energa fornecda. Nesse sentdo, este artgo contrbu, prncpalmente, na análse e avalação do mpacto no perfl de tensões de uma rede de dstrbução, devdo à ntegração de geradores eólcos. 3 Aerogeradores Conectados ao Sstema Neste artgo são consderados aerogeradores com gerador de ndução duplamente almentada (DFIG Doubly Fed Inducton Generator) em razão da presença deste tpo de gerador na maora dos projetos atuas e devdo à sua relação custo-benefíco atratva (Mendes et al., 2010). A confguração DFIG consste em um gerador assíncrono de ndução com rotor bobnado onde um conversor CA/CC/CA, bdreconal (também denomnado back-to-back), é conectado entre os termnas do rotor e a rede, enquanto o estator é lgado dretamente à rede. A Fgura 1 apresenta um esquema da confguração DFIG. No trabalho de Göksu et al. (2010) é ponderada a vantagem do menor custo do gerador DFIG, por este utlzar um conversor parcal, com cerca de 30% 4205

3 da potênca da turbna. Os enrolamentos do rotor do DFIG são almentados pelo conversor bdreconal, que possu em torno de 30% da potênca nomnal do gerador. Teodorescu et al. (2011) também estmam em 30% a potênca que passa pelo conversor num gerador DFIG, mas consderam mas vantajoso a utlzação de um gerador síncrono com conversão total da potênca para a rede. Fgura 2. Curva de Potênca pela Velocdade (v-p). Fgura 1. Dagrama do aerogerador com DFIG conectado à rede. 3.1 Fluxo de Carga Consderando Aerogeradores O fluxo de carga é um método estátco, ou seja, basea-se num conjunto de equações algébrcas ndependentes do tempo, permtndo o cálculo das tensões nas barras e da potênca que flu ao longo da rede. Para nclur um aerogerador DFIG na análse é necessáro modelar o fluxo de potênca atva e reatva neste, de tal forma a contemplar a njeção de potênca atva na rede, provenentes tanto do estator como do rotor, e o consumo de potênca reatva absorvda pelo rotor. A potênca atva é determnada pela curva v-p, conforme exemplfcado na Fgura 2, enquanto que a potênca reatva depende de P e V. No caso específco de um gerador DFIG, a potênca atva é produzda no estator e, quando este se encontra acma da velocdade síncrona, também pelo rotor. L et al. (2011) formulam o problema do gerador DFIG consderando o crcuto elétrco equvalente do gerador. A Fgura 3 apresenta o modelo de crcuto utlzado. A potênca atva P é determnada pela velocdade dos ventos, representada pelo escorregamento (s) e será consderada fxa para o cálculo do fluxo de carga, lmtação do método vsto se tratar de análse estátca de estado estaconáro. Pode-se contornar essa lmtação ao se estpular cenáros de velocdades e cargas dstntas: Potênca atva njetada = 0 (v < v cut-n ) e demanda de carga elevada; Potênca atva njetada nomnal e demanda de carga elevada; Potênca atva njetada = 0 (v < v cut-n ) e demanda de carga baxa; Potênca atva njetada nomnal e demanda de carga baxa. A velocdade de corte nferor v cut-n é defnda como sendo a velocdade abaxo da qual não há conversão de energa mecânca em energa elétrca. Fgura 3. Modelo do gerador DFIG (estator e rotor). Para o cálculo do fluxo de carga, fxa-se a velocdade do vento (v) e calcula-se o valor de P em função desta, determnada pela curva v-p fornecda pelo fabrcante do equpamento. Consderando-se fator de potênca constante, calcula-se o valor da potênca reatva (Feóo e Cdrás, 2000). 4 Metodologa Proposta Apresenta-se neste artgo uma metodologa de solução de FC capaz de consderar as característcas do sstema de dstrbução com aerogeradores e atender todas as restrções descrtas a segur. Para um sstema de m barras de carga (PQ) e n barras de geração (PV) e 1 barra de referênca, o fluxo de potênca atva e reatva é dado por: n m 1 P = V + + V j= 1 n + m 1 Q = V + V j= 1 j ( G cosθ + B snθ ) j ( G snθ B cosθ ) (1) (2) onde G é a parte real e B a parte magnára da admtânca. No método de Newton-Raphson, o fluxo de carga é calculado em todas as barras, teratvamente. Para as barras de carga, os valores de P e Q são fxos, enquanto que nas barras de geração, são dados P e V. Assm, o cálculo do sstema converge quando P e Q tendem a zero no sstema matrcal, calculado por: P H = Q M N θ L V (3) onde P = P esp P e Q = Q esp Q são as varações nas potêncas atva e reatva em relação às potêncas especfcadas (índce esp ). A matrz Jacobana (J) representa as dervadas parcas das equações nodas de P e Q em função das magntudes e fases de tensão (V e θ). 4206

4 Duas característcas das redes de dstrbução devem ser consderadas. A prmera é a característca radal, em contraponto à estrutura em malha de redes de transmssão, mplcando em maor grau de esparsdade da matrz de admtâncas e do Jacobano, dfcultando a convergênca do processo teratvo de cálculo do vetor de soluções. A segunda dfculdade enfrentada está relaconada ao alto valor da relação entre a resstênca e a reatânca equvalentes encontradas em redes de dstrbução (Goméz-Expósto et al., 2011). Um dos métodos mas utlzados para a análse do fluxo de carga nestas redes é o método Backward Forward Sweep BWFWS no qual o cálculo desse fluxo é undreconal, da barra de referênca até as cargas, de forma que a tensão da barra deca à medda que esta se afasta da orgem (Emnoglu, 2009). Uma lmtação apontada para o método BWFWS é a dfculdade de tratar geradores conectados à rede. Além dsso, esse método só é empregado em redes que apresentam nterlgações. Consderando que em uma rede de dstrbução, com poucas malhas (ramos nterconectados), tanto a matrz admtânca nodal (Y) como o Jacobano (J) são matrzes esparsas, caracterzadas por conter só alguns elementos dferentes de zero, é convenente utlzar técncas de esparsdade para melhorar o desempenho do algortmo de solução. Outra característca mportante da matrz J é a sua smetra de valor e posção. Portanto, essas característcas da matrz J devem ser exploradas na mplementação computaconal do FC. Uma forma de tratar o problema consste em a- penas armazenar os elementos dferentes de zero da matrz. Com sto, reduz-se o espaço de memóra e melhora-se a efcênca do algortmo. O dagrama do cálculo do fluxo de carga é lustrado na Fgura 4. O algortmo apresentado fo desenvolvdo utlzando-se o software Matlab. Os testes foram realzados com um computador com processador Intel Core 5 (clock 3,30 GHz 8 GB de RAM) no LAESE (Laboratóro de Eletrônca e Sstemas de Energa Elétrca da UFABC). 5.1 Teste Comparatvo Um prmero teste fo realzado com o objetvo de comparar o método de fluxo de carga proposto neste trabalho, batzado de Newton-M, com o método de varredura, BWFWS, apresentado em Emnoglu (2009). O sstema utlzado para o teste é composto por 34 barras, mostrado na Fgura 5, e possu as seguntes característcas: 1 barra de subestação, 33 barras de carga, 33 lnhas de dstrbução e 4 lateras. Fgura 5. Sstema com 34 barras. Os dados referentes a este sstema podem ser obtdos em Carvalho (2006). A Fgura 6 apresenta os valores de módulo e ângulo fase das tensões, obtdos com o método de varredura, BWFWS, e pelo método proposta neste trabalho, batzado de Newton-M. Para todos os métodos, o crtéro de convergênca especfcado fo ξ=0,00001 pu. Fgura 4. Dagrama da metodologa proposta. 5 Resultados Fgura 6. Comparação entre os métodos (a) tensão; (b) fase. 4207

5 Como resultado para as perdas do sstema, obteve-se 222,29 kw de perdas atvas e 65,27 kvar de perdas reatvas. O método Newton-M convergu após 6 terações, mesmo número que o método BWFWS, o que mostra sua aplcabldade para sstemas de dstrbução. Pode-se observar que os valores obtdos com o método de Newton-M correspondem aos valores obtdos com o BWFWS. Nos dos casos fo adotado flat-start como condção ncal. Pode-se conclur que o processo de convergênca do Newton-M é tão rápdo quanto o de varredura, pos em 6 terações desse processo atnge-se uma solução que satsfaz a precsão desejada. A comparação entre os resultados dos dos métodos pode ser observada na Fgura 7, onde o método Newton-M converge mesmo que a prmera teração esteja mas dstante da solução. Essa robustez se deve à característca do método de Newton-Raphson e à manpulação das matrzes esparsas J, o que permte um menor espaço de armazenamento e rapdez no processo de cálculo. É mportante salentar que para esse sstema o método de Newton-Raphson tradconal não obteve solução. potênca fxo, com a potênca atva dada pela curva v-p e a potênca reatva defnda pela potênca atva multplcada pela tangente do ângulo do fator de potênca (fxado em 0,92), fazendo com que a tensão nos termnas do aerogerador seja não controlada. Como o fluxo de carga é um método estátco, fo utlzada a potênca méda em função da velocdade do vento, segundo uma dstrbução de Webull (Shujun e Yan, 2011) dada por: P( v) k 1 k v h = Pnom e (4) c c v h = (5) c onde P(v) é a potênca atva em função da velocdade do vento, P nom é a potênca nomnal do aerogerador. O fator de forma k e o parâmetro de escala c são característcas locas da dstrbução de ventos. Para o estudo, utlzou-se k = 1,552 e c = 3,222 conforme Ulgen e Hepbasl (2002). k Fgura 7. Convergênca dos métodos. 5.2 Teste em Sstemas com Aerogeradores Para avalação do mpacto de aerogeradores em sstemas de dstrbução fo estudado um sstema de 126 barras que representa um sstema real de dstrbução na Chna (Yang et al., 2008), modfcado especfcamente para contemplar aerogeradores. Fo utlzado o método Newton-M, que trata a esparsdade das matrzes Y e J, com o objetvo de garantr e melhorar a convergênca do processo teratvo do método Newton-Raphson para redes de dstrbução. Para o posconamento de aerogeradores foram escolhdas as barras nas quas houve maor queda de tensão no cálculo do FC sem a geração dstrbuída. A Fgura 8 (rede de 126 barras) mostra a localzação dos aerogeradores, cada um com potênca atva nomnal de 2 MW, que estão posconados dretamente nas barras de carga (PQ). Neste trabalho, essas barras permanecem como barras PQ mesmo com aerogeradores conectados às mesmas. Para o cálculo da potênca atva consderou-se a curva de velocdade dos ventos (v-p) e escorregamento fxo, em 1,2. Os fatores de corte adotados foram: velocdade de corte de entrada (cut-n) gual a 4 m/s e velocdade de corte (cut-out) gual a 25 m/s. Segundo Castro et al. (2011) e Lu et al. (2008), um DFIG pode ser modelado como sendo uma barra PQ com fator de Fgura 8. Sstema de dstrbução com aerogeradores. Foram analsados quatro cenáros: Potênca atva = 0 (v < v cut-n ); Potênca atva njetada acma da velocdade de corte e abaxo da nomnal (v = 7 m/s); Potênca atva njetada acma da velocdade de corte e abaxo da nomnal (v = 10 m/s); Potênca atva njetada (v = 14 m/s). Esse é um sstema radal, sem a presença de malhas, em que a barra de referênca (#126) está conectada ao PCC. O cálculo convergu após 3 terações (Fgura 9), em todos os cenáros. Fgura 9. Convergênca dos métodos. O perfl de tensões ao longo das barras pode ser observado na Fgura 10. Quanto maor a potênca atva gerada pelos aerogeradores, mas próxmo de 1 pu apresenta-se as tensões nas barras da rede como um todo. 4208

6 O sstema tem a barra de referênca com a tensão de 1,05 pu e, apesar da acentuada queda de tensão nas barras próxmas ao PCC no almentador prncpal, observou-se que o sstema sem a geração dstrbuída tem a tensão dentro do lmte de 5% em torno de 1 pu. Neste artgo fo proposta uma metodologa para o cálculo do fluxo de potênca em redes de dstrbução, consderando a conexão de aerogeadores. A metodologa, denomnada Newton-M, fo comparada ao método BWFWS, comprovando sua efcênca computaconal para redes de dstrbução. O problema de mau condconamento da matrz Jacobana (J), presente nas versões tradconas do método de Newton-Raphson e de suas varações, fo elmnado pelo tratamento da esparsdade da matrz J. Testes com o sstema com 126 barras mostraram que a metodologa é robusta, mesmo com a nserção de aerogeradores. Uma avalação mas profunda da nserção de geração eólca em redes de dstrbução deve contar com a consderação da dstrbução probablístca da velocdade dos ventos. A ferramenta computaconal utlzada neste trabalho deverá ser aperfeçoada através da mplementação de um FC probablístco, de forma a consderar também o regme de varação dos ventos presente no local da rede de dstrbução. Fgura 10. Perfl de tensões do sstema. Todas as confgurações de rede com aerogeradores apresentaram melhoras em relação à confguração sem a geração dstrbuída no que dz respeto à queda de tensão ao longo dos almentadores. O perfl de tensões com a menor varação de tensão entre barras fo obtdo com velocdade do vento gual a 10 m/s. Ao se analsar as perdas de potênca atva da rede apresentadas na Tabela 1, observou-se que as perdas relatvas à potênca atva njetada foram menores para os casos em que houve geração eólca. Como a geração fcou mas próxma das cargas localzadas a jusante da barra de referênca, houve ncremento na efcênca do fluxo de carga no sstema. Um acréscmo de 2% na potênca atva total gerada resultou em uma dmnução da ordem de 6% nas perdas atvas totas. O sstema como um todo se benefcou com a nserção de geração dstrbuída, tanto na tocante à dmnução de perdas de potênca quanto na melhora do perfl de tensões ao longo dos almentadores. Tabela 1. Potênca Atva, Reatva e Perdas. v v v Base 7 m/s 10 m/s 14 m/s P total (kw) 500,0 502,4 506,9 510,0 P perdas (kw) 19,2 18,9 18,4 18,0 Q total (kvar) 300,0 301,4 304,0 305,7 Q perdas (kvar) 21,5 21,1 20,5 20,1 Perdas (%) 3,8 3,8 3,6 3,5 As perdas de potênca atva, consderando a potênca máxma do aerogerador (v = 14 m/s) ocorrem prncpalmente no almentador prncpal (98% da perda total). 6 Conclusões Agradecmentos Os autores agradecem aos suportes oferecdos pelo CNPq (480352/2010-0) e pela UFABC. Referêncas Bblográfcas Abu-Mout, F.S. e El-Hawary, M.E. (2011). Optmal DG placement for mnmzng power loss n dstrbuton feeder systems usng sensorydeprved optmzaton algorthm. In: 24th Canadan Conference on Electrcal and Computer Engneerng (CCECE), pp ANEEL (2012). Banco de Informações de Geração: < capacdadebrasl.asp>. Acesso em: 23/03/12. Carvalho, M.R. (2006). Estudo de técncas efcentes para a resolução do problema de fluxo de potênca para sstemas de dstrbução radal. Dssertação de Mestrado, Escola de Engenhara de São Carlos da Unversdade de São Paulo. Castro, L.M., Fuerte-Esquvel, C.R., Tovar- Hernández, J.H. (2011). A unfed approach for the soluton of power flows n electrc power systems ncludng wnd farms. In: Electrc Power Systems Research, No. 81, pp Decreto Federal Nº 5163 (2004). df (Acesso: 15/05/2011). Emnoglu, U. (2009). Modelng and applcaton of wnd turbne generatng system (WTGS) to dstrbuton systems. Renewable energy, Vol. 34, pp Feóo, A.E. e Cdras, J. (2000). Modelng of wnd farms n the load flow analyss. IEEE Transactons on Power Systems, Vol. 15, No. 1, pp Göksu, Ö., Teodorescu, R., Rodrguez, P. e Helle, L. (2010). A revew of the state of the art n control of varable-speed wnd turbnes. In: 9th Internatonal Workshop on Large-Scale Integraton of Wnd Power nto Power Systems Country, Aarhus. 4209

7 Gómez-Expósto, A., Conejo, A.J. e Cañzares, C. (2011). Sstemas de energa elétrca: análse e operação, RJ: LTC. IEEE 1547 Standard for nterconnectng dstrbuted resources wth electrc power systems. ndex.html (Acesso: 15/05/2011). Kashem, M.A., Le, A.D.T., Negnevtsky, M. e Ledwch, G. (2006). Dstrbuted generaton for mnmzaton of power losses n dstrbuton systems. In: IEEE Power Engneerng Socety General Meetng, pp L, Y., Luo, Y. Zhang, B. e Mao, C. (2011). A modfed newton-raphson power flow method consderng wnd power. In: Power and Energy Engneerng Conference (APPEEC) 2011 Asa- Pacfc, pp Lma, F.K.A., Watanabe, E.H., Rodrguez, P. e Luna, A. (2011). Modelo smplfcado para aerogeradores equpados com gerador de ndução duplamente almentado. Eletrônca de Potênca, Vol. 16, No. 1, pp Lu, Y., Wang, W., Xu, L., N, P., Wang, L. (2008). Research on power flow algorthm for power system ncludng wnd farm. In: ICEMS - Internatonal Conference on Electrcal Machnes and Systems, pp Mendes, V.F., Sousa, C.V., Slva, S.R., Rabelo, B., Krauss, S. e Hofmann, W. (2010). Behavor of doubly-fed nducton generator durng symmetrcal voltage dps - Expermental results. In: EEE Internatonal Symposum on Industral Electroncs, pp , Olvera, R.G., Slva, J.L., Slva, S.R., Rabelo, B.C. e Hofmann, W. (2008). Desenvolvmento de uma nova estratéga de controle de potênca reatva em gerador de ndução de dupla almentação para turbnas eólcas. Eletrônca de Potênca, Vol. 13, No. 4, pp Slva, C.E.A., Olvera Jr, D.S., Olvera F., H.M., Barreto, L.H.S.C. e Antunes, F.L.M. (2011). A three-phase rectfer for WECS wth ndrect current control. Eletrônca de Potênca, Vol. 16, No. 1, pp Shu-jun, Y. e Yan, W. (2011). Cornsh-fsher expanson for probablstc power flow of the dstrbuton system wth wnd energy system. In: 4th Internatonal Conference on Electrc Utlty Deregulaton and Restructurng and Power Technologes (DRPT), pp Teodorescu, R., Lserre, M. e Rodrguez, P. (2011). Grd Converters for Photovoltac and Wnd Power Systems. Wley. Ulgen, K. e Hepbasl, A. (2002). Determnaton of Webull parameters for wnd energy of Izmr, Turkey. Internatonal Journal of Energy Research, Vol. 26, No.6, pp Yang, H., Wen, F., Wang, L., e Sngh, S.N. (2008). Newton-Downhll algorthm for dstrbuton power flow analyss. In: Power and Energy Conference, pp