Aplicação da Norma IEEE std no Dimensionamento de Disjuntores de Baixa Tensão

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1 Aplicação da Norma IEEE std no Dimensionamento de Disjuntores de Baixa Tensão Fernando A. Grigoletto GQEE - Grupo de Estudos da Qualidade da Energia Elétrica UNIFEI - Universidade Federal de Itajubá Itajubá Minas Gerais - Brasil fernando.grigoletto@ieee.org José Maria de Carvalho Filho GQEE - Grupo de Estudos da Qualidade da Energia Elétrica UNIFEI - Universidade Federal de Itajubá Itajubá Minas Gerais - Brasil jmaria@unifei.edu.br Resumo Este trabalho tem por objetivo apresentar a norma IEEE std , que trata das recomendações da IEEE para cálculo das correntes de curto-circuito em sistemas industriais e comerciais, aplicadas em uma análise de superação de correntes de interrupção disjuntores de baixa tensão em uma instalação real. A norma, publicada em 2006, diferentemente das demais existentes, além de apresentar as metodologias mais recentes da ANSI, também apresenta a metodologia da IEC, com base na norma IEC Short-circuit Currents in Three-phase A.C. Systems, para o cálculo das correntes de curto circuito. I. INTRODUÇÃO A diversidade de disjuntores de baixa tensão, utilizados em sistemas industriais, vem acompanhada de uma diversidade de características, normas e ensaios que requerem cuidados especiais em cada aplicação. Sistemas elétricos, com capacidades cada vez maiores, requerem transformadores de maiores potências e equipamentos mais robustos. Nos sistemas existentes, as ampliações são constantes e os equipamentos remanescentes devem ser verificados quanto à suportabilidade diante das novas condições de operação. Nesse contexto, numa aplicação de disjuntores de baixa tensão três pontos se relevam: a capacidade de interrupção, a norma ou normas sob as quais foram concebidos e ensaiados e as correntes de curto-circuito impostas pelo sistema, as quais os equipamentos devem interromper, supondo que a classe de tensão e a corrente nominal já estejam definidas. Ocorre que, esses equipamentos são concebidos, basicamente, segundo duas normas: a americana ANSI, representada pela IEEE Std IEEE Standard for Low-voltage AC Power Circuit Breakers Used in Enclosures [1], e a UL Molded-Case Circuit Breakers, Molded-Case Switches, and Circuit-Breaker Enclosures, [2], e a norma européia IEC Low-voltage switchgear and controlgear Part 2: Circuit-breakers, [3], sendo que a norma IEC Short-circuit Currents in Three-phase A.C. Systems - Part 0, First edition , [4], trata dos cálculos das correntes de curto-circuito em sistemas trifásicos. Essas normas apresentam procedimentos, os quais foram condensados na IEEE std IEEE Recommended Practice for Calculating Short-Circuit Currents in dustrial and Commercial Power Systems, [5]. Algumas particularidades dessa publicação serão aqui abordadas e aplicadas, por meio de uma sequência de exemplos práticos que serão apresentados, denotando a importância da utilização da relação X/R na verificação do dimensionamento de disjuntores baixa tensão. Entre vários trabalhos já publicados sobre o assunto cita-se terrupting Duty - Solidly grounded low-voltage source contribution to devices [6], onde o autor dá enfase à metodologia ANSI, no dimensionamento de disjuntores de baixa tensão. II. METODOLOGIA ANSI APLICADA NOS CÁLCULOS DE CURTO-CIRCUITO A norma ANSI estabelece, para correntes de interrupção de disjuntores de baixa tensão, o cálculo corrente de primeiro ciclo ou momentânea, relevante até um ciclo imediatamente após a ocorrência da falta. Nesse período de tempo as contribuições dos motores síncronos e de indução têm papel importantíssimo nas correntes s e que serão comparadas às nominais ou de placa dos disjuntores de baixa tensão. Neste artigo serão tratadas as correntes de primeiro ciclo específicas para baixa tensão. Outros dois pontos de interesse são a tensão de pré-falta, estipulada pela norma ANSI em 1,0 pu e a determinação da relação X/R por meio de reduções separadas para X e para R. A justificativa desse critério é a obtenção de valores conservativos de X/R equivalente no ponto da falta. O primeiro passo para os cálculos conforme a ANSI é a determinação dos valores das reatâncias de máquinas a serem utilizadas nos cálculos; para tanto, IEEE Std , [5] aplica os índices da tabela 5.1, coluna 2 (Low voltage per

2 IEEE Std ), tabela 6.2 coluna 3 (Recommended reactance multiplier) com os multiplicadores aplicados às reatâncias de máquinas, recomendadas para cálculo de curtocircuito de baixa tensão. Os valores de impedâncias de transformadores a serem utilizados são dados de placa dos mesmos e a IEEE Std disponibiliza os valores de X/R típicos em função da potência do equipamento. A norma também disponibiliza informações sobre motores e geradores que, na falta de dados de fabricante podem ser utilizados nos cálculos. Uma vez s as correntes de interrupção, o segundo passo da aplicação é a comparação dos resultados obtidos com os valores nominais dos equipamentos. Contudo, uma simples comparação não é suficiente para a conclusão definitiva. Esses equipamentos são construídos e ensaiados segundo, basicamente, duas normas americanas: a IEEE Std [1] e a UL-489 [2] que definem o fator de potência que é equivalente à relação X/R sob o qual a corrente de interrupção de cada disjuntor é determinada por ensaio. A tabela I apresenta os valores de X/R de ensaio para vários tipos de disjuntores disponíveis no mercado. TABELA I. VALORES DE X/R NORMALIZADOS PARA ENSAIO DE DISJUNTORES DE BAIXA TENSÃO SEGUNDO A ANSI/UL. Equipamento X/R de Norma ensaio Disjuntores de potência de baixa tensão 6,59 C s de Potência de baixa tensão c/ Fusíveis 4,9 C s de caixa moldada de baixa tensão > 20 ka int 4,9 UL-489 s de caixa moldada de baixa tensão ka 3,18 UL-489 s de caixa moldada de baixa tensão < 10 ka int 1,73 UL-489 A corrente de interrupção de disjuntores de baixa tensão é baseada na corrente de pico, à qual é convertida na corrente rms que é indicada nos dados de placa do equipamento. Em (1) e (2) se apresentam as equações da IEEE Std , [2], que relacionam essas duas grandezas. I pico = 2I ac, rms 1 + e 2πζ ( X / R) X / R (1) 3 ζ = 0,49 0,1e (2) Quando o valor calculado de uma corrente de curtocircuito em baixa tensão apresenta relação X/R superior ao valor de ensaio do equipamento este valor deve ser corrigido pelo do fator multiplicador definido em (3). Multiplicador Pico = de pico X/R calculado de pico X/R de teste (3) Quando a relação X/R no ponto da falta é menor do que aquela de ensaio do disjuntor o fator de multiplicação é 1,0. III. METODOLOGIA IEC APLICADA NOS CÁLCULOS DE CURTO-CIRCUITO Analogamente, a IEC estabelece I k como sendo a corrente de curto-circuito aplicada no dimensionamento de disjuntores de baixa tensão, que corresponde ao valor r.m.s. da componente simétrica da corrente de curto-circuito presumida no instante inicial da falta. As impedâncias utilizadas pela norma IEC [4], são s apenas uma vez, no início dos cálculos, por fatores de correção da tensão c, conforme tabela II, e fatores K para correção das impedâncias. TABELA II. FATORES DE CORREÇÃO DE TENSÃO C Tensão nominal Un c max c min 230 e 400 V 1,00 0, V Un 1000V 1,05 0,95 Un > 1000 V 1,10 1,00 O capítulo 12 da IEEE Std-551 [5] e o capítulo 3 da IEC [4] descrevem, com detalhes, os procedimentos utilizados para a determinação das impedâncias empregadas nos cálculos. Os detalhes das metodologias ANSI e IEC não serão abordadas neste trabalho que estará restrito aos resultados da aplicação de programas específicos [7] para os cálculos das correntes de curto-circuito por esta ou aquela norma. Da mesma forma que na metodologia ANSI, um disjuntor concebido conforme a IEC tem definido o valor de X/R sob o qual ele é ensaiado, neste caso a tabela III apresenta os valores de X/R típicos conforme [3]. Também na IEC, como na ANSI os disjuntores IEC são definidos por correntes de pico convertidas nos valores rms indicados na placa do equipamento. Neste contexto, (4) e (5), relacionam essas grandezas e o fator de correção será obtido pela aplicação de (3). 2 i p = k I k (4) X / R k = 1,02 + 0,98e (5) TABELA III. VALORES DE X/R NORMALIZADOS PARA ENSAIO DE DISJUNTORES DE BAIXA TENSÃO SEGUNDO A IEC. Equipamento X/R de Norma ensaio Capacidade de interrupção 4,5 I 6,0 ka 1,02 IEC Capacidade de interrupção 6,0 < I 10,0 ka 1,73 IEC Capacidade de interrupção 10,0 < I 20,0 ka 3,18 IEC Capacidade de interrupção 20,0 < I 50,0 ka 3,87 IEC Capacidade de interrupção 50,0 < ka 4,89 IEC

3 IV. ESTUDO DE CASO Os conceitos apresentados serão aplicados no casoexemplo da figura-1, contemplando 5 situações, as 4 primeiras considerando curto trifásico e a última curto faseterra. Caso-1: Considera-se o sistema da figura-1 com os disjuntores de -01 a -11 em operação. Este CCM (Centro de Controle de Motores), utiliza na entrada da baixa tensão o disjuntor de potência Magnum -632 de =3200A com corrente de interrupção de 65kA@480V (ANSI). Nas saídas são utilizados disjuntores de caixa moldada J250-H de =250A e corrente de interrupção de 65kA@480V (ANSI). Pela tabela-1 sabe-se que a relação X/R de ensaio de disjuntores de potência de baixa tensão é 6,59 e disjuntores de caixa moldada >20 ka apresentam X/R de ensaio de 4,9. Como a relação X/R no ponto da falta é de 10,19 os valores calculados devem ser corrigidos para a comparação com os dados de placa dos equipamentos. Neste caso utilizando-se as equações (1), (2) e (3) no disjuntor geral o fator de correção será: Multiplicador pico = (I pico X/R calculado)/(i pico X/R teste) ou, 2,462/2,31=1,066. Assim, a corrente de interrupção será 49,317x1,066 ou 52,40kA. Para o disjuntor -01 o fator de correção será Multipicador pico-01 =2.462/2,188=1,125 e a corrente será 54,66x1,125 ou 61,51 ka. Figura 1. Diagrama unifilar do caso exemplo. A figura 2 apresenta as listagens das correntes de curtocircuito trifásicas de primeiro ciclo na barra 01-MCC-1 conforme ANSI, obtidas mediante a utilização de software comercial específico [7]. 01-MCC-1 3P Duty: KA AT DEG ( MVA) X/R: VOLTAGE: 440. EQUIV. IMPEDANCE= J OHMS TF-1 00-PN-MT KA ANG: C M-5104-A KA ANG: C M-5104-B KA ANG: C M-5104-C KA ANG: C M-5104-D KA ANG: C M-5104-E KA ANG: C M-5104-F KA ANG: C M-5104-G KA ANG: C M-5104-H KA ANG: C M-5105-A KA ANG: C M-5105-B KA ANG: C M-5105-C KA ANG: dispensável salientar que quando se utiliza a corrente total da barra os valores são superiores. Na tabela IV são mostrados os resultados dos cálculos para os disjuntores e -01 a -11, considerando-se a parcela da corrente efetivamente vista por cada equipamento. mente, utiliza-se a corrente total na barra para execução das correções. Se todos os equipamentos são aprovados sob esse critério, o dimensionamento está concluído. Caso contrário, utiliza-se a componente da corrente efetivamente vista por cada disjuntor, conforme procedimento adotado anteriormente. Figura 2. Listagens correntes trifásicas de primeiro ciclo conforme ANSI C para Caso-1.

4 TABELA IV. PARA O CASO-1. TABELA V. PARA O CASO ,32 52,40 OK -01 J-250-H ,66 61,51 OK -02 J-250-H ,66 61,51 OK -03 J-250-H ,66 61,51 OK -04 J-250-H ,66 61,51 OK -05 J-250-H ,66 61,51 OK -06 J-250-H ,66 61,51 OK -07 J-250-H ,66 61,51 OK -08 J-250-H ,66 61,51 OK -09 J-250-H ,51 61,34 OK -10 J-250-H ,51 61,34 OK -11 J-250-H ,52 61,34 OK Caso 2: Considera-se a instalação de quatro novos motores de 100HP alimentados através os disjuntores de - 12 a -15. A figura 3 apresenta as listagens das correntes de curto-circuito trifásicas s nesta nova situação. Seguindo-se os mesmos procedimentos aplicados ao Caso- 1, a Tabela V apresenta o panorama da nova situação de correntes de primeiro ciclo s onde se verifica que os equipamentos estão a menos de 2% de sua capacidade, ou seja, no limite de sua capacidade de interrupção, onde se considera limite aquele cujo valor calculado é maior ou igual a 95% da corrente de interrupção nominal do disjuntor ,32 52,40 OK -01 J-250-H ,22 64,21 Limite -02 J-250-H ,22 64,21 Limite -03 J-250-H ,22 64,21 Limite -04 J-250-H ,22 64,21 Limite -05 J-250-H ,22 64,21 Limite -06 J-250-H ,22 64,21 Limite -07 J-250-H ,22 64,21 Limite -08 J-250-H ,22 64,21 Limite -09 J-250-H ,07 64,04 Limite -10 J-250-H ,07 64,04 Limite -11 J-250-H ,07 64,04 Limite -12 J-250-H ,07 64,04 Limite -13 J-250-H ,07 64,04 Limite -14 J-250-H ,07 64,04 Limite -15 J-250-H ,07 64,04 Limite Caso 3: Trata do mesmo sistema inicial da figura 1, com o disjuntor da entrada de baixa tensão e os 11 disjuntores das saídas verificados sob o ponto de vista da IEC. A figura 4 apresenta as listagens das correntes de curto-circuito trifásicas s conforme a metodologia da IEC [4]. As contribuições dos motores de indução foram s seguindo-se os preceitos da norma européia. 01-MCC-1 3P Duty: 57,709 KA AT DEG ( MVA) X/R: 9.97 VOLTAGE: 440. EQUIV. IMPEDANCE= J OHMS TF-1 00-PN-MT 49,317 KA ANG: C M-5104-A KA ANG: C M-5104-B KA ANG: C M-5104-C KA ANG: C M-5104-D KA ANG: C M-5104-E KA ANG: C M-5104-F KA ANG: C M-5104-G KA ANG: C M-5104-H KA ANG: C M-5105-A KA ANG: C M-5105-B KA ANG: C M-5105-C KA ANG: C M-5105-D KA ANG: C M-5105-E KA ANG: C M-5105-F KA ANG: C M-5105-G KA ANG: Figura 3. Listagens correntes trifásicas de primeiro ciclo conforme ANSI C para Caso-2. *FAULT BUS: 01-MCC-1 Voltage: kv Eq. Volt. Source: 1.05 p.u. R/X of Z(eq): Ik" idc ip Ib Ik ======================================================= Total Fault Current PCC ka R/X M-5104-A ka R/X M-5104-B ka R/X M-5104-C ka R/X M-5104-D ka R/X M-5104-E ka R/X M-5104-F ka R/X M-5104-G ka R/X M-5104-H ka R/X M-5105-A ka R/X M-5105-B ka R/X M-5105-C ka R/X Figura 4. Listagens correntes trifásicas de primeiro ciclo conforme IEC para o Caso-3. Neste caso, na entrada de baixa tensão, considerou-se o disjuntor de potência Magnum 632 de =3200A com corrente de interrupção de 70kA@415V (IEC). Nas saídas são utilizados os disjuntores de caixa moldada J250-H de =250A e corrente de interrupção de 70kA@415V, neste caso, conforme IEC. A tabela II informa que a relação X/R de ensaio de disjuntores de baixa tensão com Icc> 50kA é 4,89. Como a

5 relação X/R no ponto da falta é igual a 1/0,1043 ou 9,59, os valores calculados também devem ser corrigidos para a comparação com os dados de placa dos equipamentos. Assim, as equações (4), (5) e (3) devem ser utilizadas para realizar as correções em equipamentos IEC. Para o disjuntor geral da baixa tensão, o fator de correção será obtido utilizando as equações (4) e (5), considerando uma relação X/R igual a 10,86. Portanto, o multiplicador será igual a 2,49/2,19= 1,137e a corrente de interrupção será 1,137 x53,386 = 60,70 ka. Aplicando-se o mesmo procedimento para o disjuntor - 01e adotando X/R igual a 9,59, ter-se-á: 1,120x59,13 = 66,23 ka. A tabela VI apresenta o resumo comparativo entre as correntes s e s e as capacidades nominais dos disjuntores do sistema. TABELA VI. PARA O CASO ,39 60,70 OK -01 J-250-H ,13 66,23 OK -02 J-250-H ,13 66,23 OK -03 J-250-H ,13 66,23 OK -04 J-250-H ,13 66,23 OK -05 J-250-H ,13 66,23 OK -06 J-250-H ,13 66,23 OK -07 J-250-H ,13 66,23 OK -08 J-250-H ,13 66,23 OK -09 J-250-H ,97 66,05 OK -10 J-250-H ,98 66,06 OK -11 J-250-H ,98 66,06 OK Caso 4: Apresentam-se na figura 5 e tabela VII os resultados dos novos cálculos e dimensionamento de disjuntores quando se considera a ampliação com a adição de quatro motores de 100 HP. Vale destacar que foi utilizando-se o mesmo procedimento adotado anteriormente, fazendo-se as correções necessárias considerando a relação X/R para o disjuntor de entrada igual 10,86 e para os disjuntores de saída igual a 9,19. Note-se que a entrada em operação dos novos motores deixa os disjuntores existentes das saídas no limite de sua capacidade de interrupção frente às correntes de curtocircuito presumidas no painel do MCC-1. Portanto, conclui-se que o efeito da inclusão de quatro motores de 100 HP impõe uma situação não muito confortável às capacidades dos disjuntores existentes, considerando-se até mesmo que o projetista opte pela utilização de disjuntores de 85 ka nas quatro novas saídas da ampliação. Salienta-se também que as correntes de interrupção dos disjuntores normalizados pela IEC são superiores àquelas nominais definidas nos dados de placa pela ANSI, cujos valores são, respectivamente, 70 e 65kA. De forma semelhante, as correntes de curto s no MCC-1 pelos métodos IEC e ANSI, são respectivamente, 62,4 e 57,7 ka. *FAULT BUS: 01-MCC-1 Voltage: kv Eq. Volt. Source: 1.05 p.u. R/X of Z(eq): Ik" idc ip Ib Ik ===================================================== Total Fault Current PCC ka R/X M-5104-A ka R/X M-5104-B ka R/X M-5104-C ka R/X M-5104-D ka R/X M-5104-E ka R/X M-5104-F ka R/X M-5104-G ka R/X M-5104-H ka R/X M-5105-A ka R/X M-5105-B ka R/X M-5105-C ka R/X M-5105-D ka R/X M-5105-E ka R/X M-5105-F ka R/X M-5105-G ka R/X Figura 5. Listagens correntes trifásicas de primeiro ciclo conforme IEC para o Caso-4. TABELA VII. PARA O CASO ,39 60,70 OK -01 J-250-H ,87 68,92 Limite -02 J-250-H ,87 68,92 Limite -03 J-250-H ,87 68,92 Limite -04 J-250-H ,87 68,92 Limite -05 J-250-H ,87 68,92 Limite -06 J-250-H ,87 68,92 Limite -07 J-250-H ,87 68,92 Limite -08 J-250-H ,87 68,92 Limite -09 J-250-H ,71 68,74 Limite -10 J-250-H ,71 68,75 Limite -11 J-250-H ,72 68,75 Limite -12 J-250-H ,71 68,74 Limite -13 J-250-H ,72 68,75 Limite -14 J-250-H ,71 68,74 Limite -15 J-250-H ,72 68,75 Limite Caso 5: Nos quatro casos apresentados anteriormente considerou-se que as correntes de curto-circuito trifásicas são as maiores correntes de curto-circuito presumidas no sistema, o que, por vezes, não é verdade.

6 No caso de transformadores trifásicos tipo Core ou de núcleo envolvido, conforme mostrado na figura 6, sabe-se que a impedância de sequência zero é da ordem de 85% da impedância de sequência positiva [8]. subdimensionados. Ou seja, a corrente de interrupção é superior à corrente de interrupção nominal do equipamento. TABELA VIII. QUADRO COMPARATIVO DE CORRENTES DE CURTO- CIRCUITO CASE-TERRA CORRIGIDAS PARA O CASO 2 (ANSI). Figura 6. Transformadores tipo Core e tipo Shell. Considerando-se a premissa acima, o cálculo da corrente de curto-circuito fase-terra em um ponto próximo de um transformador tipo Core é calculado através da equação (6). I FT =3E/(Z 1 + Z 2 + Z 0 + 3R 0 ) (6) Sendo Z 1 a impedância de sequência positiva, Z 2, impedância de sequência negativa, Z 0 impedância de seqüência zero e R 0 a resistência de aterramento do transformador. Fazendo-se Z 0 =0,85.Z1 e R 0 =0, o que equivale a um transformador com o neutro solidamente aterrado, ter-se á: I FT =3E/(2.85.Z 1 ) e, como a corrente de curto-circuito trifásica é I 3F =E/Z 1 tem-se: I FT = 1,052xI 3F, ou seja, a corrente de curto-circuito faseterra no secundário do transformador tipo Core neste caso é 5,2% superior à corrente de curto-circuito trifásica. Assim, com base nestas premissas, os cálculos do sistema da figura 1 foram refeitos, utilizando-se a impedância de seqüência zero com 85% da impedância de seqüência positiva. Os resultados das correntes s para falta faseterra considerando-se os 15 motores em operação são apresentados na tabela VIII pelo método da norma ANSI e na tabela IX pela norma IEC. Note-se que a nomenclatura SUB apresentada na coluna-7 das tabelas VIII e IX significa Subdimensionado. Diante do exposto, nas duas tabelas supramencionadas verifica-se que, quando as capacidades dos disjuntores de baixa tensão foram avaliadas através do cálculo das correntes de curto-circuito fase-terra franco, todos os equipamentos, exceto o disjuntor da entrada, apresentam-se ,28 55,67 OK -01 J-250-H ,69 65,99 SUB -02 J-250-H ,69 65,99 SUB -03 J-250-H ,69 65,99 SUB -04 J-250-H ,69 65,99 SUB -05 J-250-H ,69 65,99 SUB -06 J-250-H ,69 65,99 SUB -07 J-250-H ,69 65,99 SUB -08 J-250-H ,69 65,99 SUB -09 J-250-H ,58 65,87 SUB -10 J-250-H ,58 65,87 SUB -11 J-250-H ,59 65,88 SUB -12 J-250-H ,58 65,87 SUB -13 J-250-H ,59 65,88 SUB -14 J-250-H ,58 65,87 SUB -15 J-250-H ,59 65,88 SUB TABELA IX. QUADRO COMPARATIVO DE CORRENTES DE CURTO- CIRCUITO CASE-TERRA CORRIGIDAS PARA O CASO 4 (IEC). Corrigida ,73 65,53 OK -01 J-250-H ,52 71,11 SUB -02 J-250-H ,52 71,11 SUB -03 J-250-H ,52 71,11 SUB -04 J-250-H ,52 71,11 SUB -05 J-250-H ,52 71,11 SUB -06 J-250-H ,52 71,11 SUB -07 J-250-H ,52 71,11 SUB -08 J-250-H ,52 71,11 SUB -09 J-250-H ,41 70,99 SUB -10 J-250-H ,41 70,99 SUB -11 J-250-H ,41 70,99 SUB -12 J-250-H ,41 70,99 SUB -13 J-250-H ,41 70,99 SUB -14 J-250-H ,41 70,99 SUB -15 J-250-H ,41 70,99 SUB V. CONCLUSÕES Os casos apresentados demonstram alguns exemplos donde se extrai que, o dimensionamento de um disjuntor de baixa tensão não pode estar restrito aos dados de placa do equipamento, mas também a suas normas de concepção, ao valor da relação X/R de teste e demais dados do fabricante. O engenheiro de sistemas deve estar atento às particularidades, tanto das normas ANSI, muito presentes nas instalações de nosso parque industrial, bem como, na IEC, base da normatização brasileira de disjuntores de baixa tensão.

7 Fica também evidente que, independentemente do método de cálculo das correntes de curto-circuito de primeiro ciclo, ou das correntes de curto-circuito iniciais, ANSI ou IEC, há de proceder a uma análise do valor de X/R no ponto a ser considerado. Os quatro casos iniciais estudados revelam que os resultados apresentados por software específico para cálculo de correntes de curto-circuito segundo a ANSI ou a IEC estão sujeitos a analises e correções complementares no que tange à verificação do dimensionamento de disjuntores de baixa tensão. Também resta claro, neste trabalho, que cada equipamento deve ser comparado ao resultado dos cálculos corrigidos para sua respectiva norma. Demonstrou-se, outrossim, a importância do cálculo das correntes de curto-circuito fase-terra e da correta especificação do tipo do transformador utilizado no sistema (Core ou Shell). AGRADECIMENTOS Os autores deste trabalho agradecem a CAPES, FAPEMIG e ao INERGE. REFERÊNCIAS [1] IEEE Std IEEE Standard for Low-voltage AC Power Circuit Breakers Used in Enclosures; [2] UL Molded-Case Circuit Breakers, Molded-Case Switches, and Circuit-Breaker Enclosures; [3] IEC Low-voltage switchgear and controlgear Part 2: Circuit-breakers; [4] IEC Short-circuit Currents in Three-phase A.C. Systems - Part 0, First edition ; [5] IEEE Std IEEE Recommended Practice for Calculating Short-Circuit Currents in dustrial and Commercial Power Systems; [6] Simpson, Ronald H. terrupting Duty - Solidly grounded low-voltage source contribution to devices - IEEE dustry Applications Magazine July/Aug 2011; [7] SKM PTW - Power Tools for Windows A-Fault/IEC-Fault Short Circuit Study software; [8] IEEE Std IEEE Recommended Practice for Protection and Coordination of dustrial and Commercial Power Systems.