SNPTEE SEMINÁRIO NACIONAL DE PRODUÇÃO E TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA GRUPO IV GRUPO DE ESTUDO DE ANÁLISE E TÉCNICAS DE SISTEMAS DE POTÊNCIA GAT

Transcrição

1 SNPTEE SEMINÁRIO NACIONAL DE PRODUÇÃO E TRANSMISSÃO DE ENERIA ELÉTRICA AT a 17 Outubro de 2007 Rio de Janeiro - RJ RUPO IV RUPO DE ESTUDO DE ANÁLISE E TÉCNICAS DE SISTEMAS DE POTÊNCIA AT MÉTODO ESTÁTICO PARA ANÁLISE À LONO TERMO DA SEURANÇA DE TENSÃO DE SISTEMAS ELÉTRICOS DE RANDE PORTE RESUMO Luiz Cláudio A. Ferreira João A. Pao Filho ONS* CEPEL A. C. Zambroni de Souza Júlio C. Stacchini de Souza UNIFEI UFF Ete artigo motra como uma modelagem adequada da condiçõe operativa de um itema elétrico de grande porte pode trazer reultado mai precio e evitar ituaçõe de perda de controle de tenão. Utilizando o programa de fluxo de análie de rede ANAREDE, modificado de forma a incorporar eficientemente a repreentação de importante dipoitivo de controle, o método propoto apreenta eu reultado, coniderando dado obtido de análie de ocorrência reai, garantindo açõe mai precia e confiávei para o controle da egurança de tenão, memo para itema elétrico de grande porte como o braileiro. PALAVRAS-CHAVE Segurança de Tenão, Análie Etática, Método da Continuação, Curva Q-V, Solução da Curva de Carga INTRODUÇÃO Uma análie efetiva da egurança de tenão de um itema de grande porte deve contemplar técnica de análie dinâmica e etática. Ante de competirem entre i, o doi tipo e complementam na obtenção de informaçõe importante para a compreenão do fenômeno e o etabelecimento eguro de medida operativa. Com ajuda da imulação dinâmica, o limite para o atendimento eguro do Sitema Elétrico Braileiro (SEB) ão normalmente definido quando da ocorrência da pior contingência imple em uma determinada área. Para o atendimento dete limite, ão adotada medida operativa como o remanejamento de geração entre a uina envolvida, acompanhado ou não pela ativação de equema epeciai de proteção do itema. Contudo, o atrao de obra viando à expanão, conjugada com condiçõe de alto carregamento do itema, aliada à retriçõe de geração ou de eu remanejamento, cauada por ituaçõe energética defavorávei, podem remeter uma área para uma região onde o bom deempenho do itema, frente a uma contingência imple, pode não mai er garantido. Neta região crítica, o itema elétrico corre um rico adicional e o eu limite máximo de carregamento não é bem definido para fazer frente a pequena e inevitávei perturbaçõe, como, por exemplo, a entrada de rampa de carga, ou a atuação em dipoitivo de controle de tenão. De forma exemplar, ocorrência de colapo de tenão vêm motrando com fato concreto a coneqüência de uma avaliação incompleta do deempenho do itema, durante o proceo de elevação de carga a partir de um ponto de operação conhecido [1] [2]. Ete proceo apreenta variação lenta o uficiente para permitir correçõe no itema atravé da execução de manobra de dipoitivo lento de controle e a interação entre ete dipoitivo deve er etudada, face o rico de cálculo de margen de carga ditorcida quando de ua deconideração. Técnica de análie etática têm motrado ua utilidade, complementando a análie dinâmica em etudo de egurança de tenão, fornecendo informaçõe importante para uma dada condição operativa do itema, tai como, margen de carregamento, área, contingência e controle crítico. Contudo, a técnica de análie etática ão enívei ao ponto de operação etudado, demandando a neceidade de uma adequada (*) Rua Real randeza, 219 ala Bloco E CEP Rio de Janeiro, RJ Brail Tel: (+55 21) Fax: (+55 21) lclaudio@on.org.br

2 2 repreentação do dipoitivo de controle, para uma correta previão do comportamento do itema em ponto de operação futuro. O SEB poui dipoitivo de controle complexo, com grande área importadora de energia, que ão uprida atravé de grande tronco de tranmião, apreentando, muita veze, pequena margem de carregamento em determinada ituaçõe de carga e/ou geração. Em itema elétrico com eta caracterítica, a imulação correta da atuação de importante dipoitivo de controle de tenão ofre limitaçõe, devida principalmente ao mau condicionamento da matriz Jacobiana, obervado para condiçõe de carregamento elevado. O chaveamento de grande bloco de compenação hunt e/ou atuação manual em LTC de tranformadore com caracterítica de operação itêmica, unindo grande tronco de uprimento a uma área, ão exemplo de açõe lenta de controle que requerem coordenação durante o proceo de entrada de rampa de carga no itema, em função da interaçõe entre ete controle e da poibilidade de impacto advero aociado a ua atuaçõe. Por dificultarem o proceo de convergência em programa convencionai de fluxo de potência, quando da conideração de ua atuação conjunta, ete dipoitivo não ão repreentado ou, quando o ão, têm ua etratégia de atuação baeada na monitoração de um valor de referência epecífico para a tenão da barra controlada lógica de atuação diferente da realizada na prática pelo operadore do itema, baeada em faixa de valore de tenão. Ete artigo inicia apreentando uma maneira de e obter ponto de operação mai próximo da realidade, atravé de uma melhor repreentação da atuação do dipoitivo de controle durante o proceo de carregamento do itema. Ao memo tempo, o método procura identificar aquele dipoitivo que poam atuar de forma advera a eperada, reduzindo a margem de carregamento durante ete proceo, como também indicar a área envolvida e candidata para açõe preventiva que evitem a perda de controle da tenão. Em eguida, o método propoto é aplicado em área de grande porte do itema elétrico braileiro e o reultado obtido ão comparado com dado levantado em tempo real quando de ocorrência de perda de controle de tenão neta área. Todo ete cuidado viam atender o objetivo maior da metodologia propota nete artigo que é o de garantir a egurança de tenão memo quando da operação em condiçõe crítica e, na impoibilidade deta garantia, apoiar de forma mai egura, a açõe de corte de carga - decião cutoa, ma eperada, pelo egotamento do recuro do itema e o iminente rico de perda de controle de tenão MÉTODO PROPOSTO O método propoto etá apoiado na aociação de dua técnica etática para análie de egurança de tenão, atravé da monitoração do comportamento da curva P-V e Q-V de barra importante do itema etudado [3] [4] [5]. A margem de carregamento inicial é obtida com auxílio da curva P-V e da repreentação correta da atuação em dipoitivo de controle, durante o proceo de olução automática da curva de carga do itema. O método da continuação [6], modificado de forma a incorporar o chaveamento automático e dicreto de grande banco de capacitore / reatore e a atuação manual de LTC itêmico por parte do operadore do itema, é utilizado na determinação deta curva. A incorporação dete dipoitivo de controle de tenão permite garantir que o ponto de operação, durante o proceo de crecimento de carga, repreentem de forma mai próxima da realidade o provávei ajute praticado pelo operadore em tempo real, garantindo margen e interaçõe de controle mai precia. A monitoração da curva Q-V em barra do tipo PQ permite confirmar a margen de carregamento calculada e inalizar de forma mai egura, para o operadore do itema, a real neceidade e conveniência de tomada de açõe corretiva. 2.1 Modelagem de dipoitivo de controle no fluxo de potência Uma repreentação flexível de dipoitivo de controle no fluxo de potência é obtida acrecentando-e à formulação tradicional do problema, equaçõe que decrevem a ação de cada dipoitivo de controle. Também é inerida uma variável de etado aociada, formando um itema de equaçõe de ordem (2nb+nc), onde nb é o número de barra do itema e nc o número de equipamento de controle [7]. A forma genérica da linearização dete itema de equaçõe, reolvido a cada iteração do método de Newton- Raphon, é motrada atravé da equação (1). Variávei em negrito repreentam vetore ou matrize. P P θ Q Q = θ y y θ P V Q V y V P θ x Q V x y x x (1)

3 3 ep cal P = P P (2) ep cal Q = Q Q (3) Q ep = Q Q (4) L y = f ( θ,v, x) (5) ep cal y = y y (6) Neta equação, o vetor y repreenta o vetor de erro da equaçõe adicionai que modelam o equipamento de controle. O vetor x é formado pelo incremento da variávei de etado incorporada ao problema, que ão neceária para tornar o itema de equaçõe poível e determinado. Ao final de cada iteração do proceo de olução, a nova variávei de etado ão atualizada da eguinte forma: x ( h+ 1 ) = x ( h ) + x ( h ) (7) 2.2 ulação da curva de carga O método também propõe uma modificação adicional no programa de fluxo de potência, de forma a permitir a obtenção automática da olução do fluxo de potência em cada patamar de carregamento, de acordo com uma dada curva de carga, de uma área de interee. O fluxograma da Figura 1 motra a etrutura báica do algoritmo deenvolvido. Análie de Conflito de Controle Cont = 4 Cont<3? Solução do Cao Bae Cont = 4 Solução do Cao Anterior Ajute do Nível de Carga e Redepacho de eração INC? Cont = Cont + 1 Cont=6? Conidera o Controle Individualmente Cont=1? Solução de Ponto Intermediário entre o Patamare Solução do Fluxo de Potência Cont=3 ou 5? Convergência? Solução do Fluxo de Potência Linearizado Cont = 0 ravação do Cao Convergido em Arquivo Hitórico É o último Ponto da Curva? Vai para o próximo ponto da curva de carga eração do Arquivo de Saída Final da Solução Figura 1. Etrutura Báica do Algoritmo de Solução da Curva de Carga. A convergência do método de Newton-Raphon é fortemente dependente da condiçõe iniciai fornecida para o problema. Por ete motivo, a eguinte condiçõe iniciai ão uceivamente utilizada na buca de olução de cada patamar de carregamento, ante de e coniderar a não exitência de olução para um dado ponto da curva de carga: 1. Conidera-e a incluão individual de dipoitivo de controle e limite; 2. São uado ponto intermediário de olução entre o cao em análie e o cao convergido imediatamente anterior da curva de carga;

4 4 3. Conideram-e como condiçõe iniciai de tenão, o valore obtido do cao anterior convergido da curva de carga. Para o ângulo ão uado o valore obtido na olução do fluxo de potência linear, viando uma melhor condição inicial ante da olução completa do método Newton-Raphon; 4. Retaura-e o cao bae fornecido, coniderando-o como condição inicial; 5. Retaura-e o cao bae fornecido, coniderando-o como condição inicial para o valore de tenão e adota-e a olução do fluxo de potência linear como valore iniciai do ângulo da barra. Cao nenhuma da opçõe implementada para a definição da condiçõe iniciai permita a obtenção de uma olução para um dado carregamento, ete cao é automaticamente excluído, endo regitrado em arquivo epecífico para cao não convergente, continuando-e com a olução a partir do próximo patamar de carga. A eficiência e robutez do método propoto, coniderando uma melhor repreentação da atuação em dipoitivo de controle durante o proceo de olução automática da curva de carga de uma emana, foram tetada em uma grande área do itema elétrico braileiro a área Rio de Janeiro / Epírito Santo (Figura 2). Eta área foi ecolhida para tete não ó por ua caracterítica de grande centro de carga, ma também por ter eu deempenho de tenão fortemente influenciado pela coordenação entre vário recuro de controle (44 controle, interno e externo à área) [8] [9]. CA MR MR V CA AR LC PC IA TP TP TB CH AD PC AD IT FU CE MA CM VT IV IU AN SJ R JP Legenda 765 kv 500 kv 345 kv Figura 2. Topologia Báica da Área Rio de Janeiro / Epírito Santo. A Figura 3 motra, como exemplo, o perfil de tenão para o etor de 500 kv da área Rio de Janeiro / Epírito Santo, obtido na olução da curva de carga de uma emana típica, compota por 336 cao de fluxo de potência, automaticamente ajutado, cada qual repreentando valore médio de carga de 3 emprea de ditribuição da área, em intervalo de 30 minuto. 550 kv AD 500 kv Carga 510 kv Patamar da Carga Figura 3. Perfil de Tenão da Malha de 500 kv na Área Rio de Janeiro / Epírito Santo. A olução motrou que todo o limite de tenão foram repeitado, memo coniderando o chaveamento dicreto de banco de compenação de até 250 Mvar (Figura 4) e variaçõe de carga da ordem de até 40% na curva emanal. A robutez do método, coniderando o chaveamento de grande bloco de compenação hunt e a atuação em LTC itêmico, dentro do grupo de 44 controle importante para a área, foi atetada pela taxa de 100% de convergência, obtida para o 336 cao de fluxo de potência, repreentando todo o patamare da curva de carga imulada.

5 SJ JP AD -17 CM Patamar de Carga Figura 4. Evolução do Chaveamento de Parte do Banco Shunt da Área Rio de Janeiro / Epírito Santo. 2.3 Curva Q-V O uo de curva P-V e Q-V para a previão da vulnerabilidade ao colapo de tenão e para a identificação de variaçõe de tenão em barra crítica quando de mudança de carga e/ou uporte de potência reativa, foi difundido em emprea do etor elétrico em todo o mundo [10] [11]. A curva Q-V motra a relação entre a tenão e o uprimento de potência reativa de um compenador íncrono alocado de maneira fictícia em uma barra ecolhida para etudo. É importante notar que valore negativo de potência reativa gerada ficticiamente, correpondem a uma margem para o aumento da carga reativa deta barra. Na curva Q-V, o valor de tenão para a olução de fluxo de potência, obtido quando a fonte de potência reativa é a mai negativa poível, é um ponto de bifurcação ela-nó e de limite para a etabilidade de tenão [12]. Aim, o uo da curva Q-V na análie de egurança de tenão pode trazer informaçõe importante com relação ao etado do ponto operativo, identificando dipoitivo que poam etar influenciando a margem de carregamento do itema, bem como área envolvida ou candidata para a açõe de controle. O método propõe, atravé da análie da curva Q-V, o acompanhamento do comportamento da margem de potência reativa de barra etratégica do tipo PQ, principalmente no ponto de operação próximo ao limite apontado pelo método da continuação. É abido que o fenômeno de intabilidade de tenão começa de forma localizada e tende a e expandir para o reto do itema. Deta maneira, a monitoração de barra do tipo PQ do itema de tranmião, principalmente a coniderada como fundamentai para a manutenção do perfil de uma área ou aquela controlada por LTC itêmico, pode contituir-e em uma boa etratégia de maneira a evitar-e a atuação advera dete dipoitivo de controle [2] [13] [14]. O acompanhamento da enibilidade V Q de toda a barra PQ de uma área de interee, indicando aquela que apreentem mudança de inal, pode contituir-e em uma etratégia automática de monitoração de barra para análie da curva Q-V, completando a relação da barra prévia e manualmente elecionada. Uma ocorrência em maio de 1999 na área Rio de Janeiro / Epírito Santo ilutra a importância deta avaliação, apontando para a exitência de um ponto operativo onde a manobra de tape no tranformadore 138/500 kv da SE rajaú (R, na Figura 2), levaram a perda de controle de tenão (Figura 5) [2]. 512 kv 35 kv Figura 5. Ocorrência na Área Rio de Janeiro / Epírito Santo ráfico de Tempo Real da Tenõe de rajaú 500 kv e Campo 345 kv. A curva Q-V do barramento de 500 kv da SE rajaú (Figura 6) motra que, na condiçõe de carregamento do dia da ocorrência (5400 MW, detacado neta figura), o valor mínimo de tenão para ete barramento, de forma a ituar ete ponto operativo na região etável da curva Q-V, deveria er de 1,024 pu (512 kv), a depeito da exitência de uma margem uperior a 7% (5850 MW), calculada como limite para a área, cao o carregamento máximo foe etabelecido omente atravé da curva P-V. A análie conjunta da Figura 5 (gráfico de tempo real) e da Figura 6 (método propoto) validam o método, motrando que o início da perda de controle de tenão na área coincidiu com o intante em que a tenão de rajaú 500 kv violou o valor mínimo de 512 kv, atravé da uceiva elevaçõe do tape da tranformação 138/500 kv daquela SE.

6 kv ,96 0,97 0,98 0,99 1 1,01 1,02 1,03 1,04 1,05 1,06 1,07 1,08 1,09 1,1 1,11 Mvar R 500 kv FRJ 5300 FRJ 5350 FRJ 5400 FRJ 5450 FRJ 5550 FRJ 5850 Figura 6. ulação da Curva Q-V do Barramento de rajaú 500kV Ocorrência maio 1999 na área Rio de Janeiro / Epírito Santo. Ete exemplo motra a importância do etudo do etado de cada ponto operativo e da identificação de dipoitivo de controle que poam influenciar a margem de egurança de tenão. Naquela ocorrência, a manobra de tape no tranformadore de rajaú com o objetivo de reduzir a geração no íncrono deta etação eram rotineira e recomendada, face à influência, na época, dete equipamento no deempenho dinâmico da área e para a decião de depacho em uina térmica para controle daquele limite. Entretanto, eta manobra, em obervar o etado do ponto operativo, acabou por reduzir em 7% (cerca 400 MW) a margem de carga da área ao remetê-la para um ponto de operação intável APLICAÇÃO DO MÉTODO PROPOSTO Recentemente toda a região central de uprimento a um grande etado braileiro (Figura 7) eteve ujeita a problema de perda do controle de tenão [15]. Norte/Sul Irapé S. Mea Monte Claro2 F4 FSM Vazante Pirapora LEENDA Coromandel Varzea 500 kv da Palma Samambaia 345 kv Trê Água São Vermelha Itumbiara Maria 230 kv ão 6x66 MW 138 kv Área Malha Paranaíba Regional Norte FM = F1+F2+F3+F4 Área Emborcação São Paulo São REIÃO CENTRAL otardo Neve1 DA ÁREA MINAS ERAIS Nova F1 Marimbondo Ponte Neve Vepaiano2 Mequita Campina Porto Bom Malha Lete Depacho Colômbia Malha Ai. Valadare2 Volta S.. Metropolitana rande Jaguara Pará Barreiro C.Pena Araraquara UHE Aimoré Taquaril Itabira2 F2 O.Preto 2 L.C.Barreto M. Morae Itajubá E Lafaiete Malha Pimenta O.Preto 2 Mantiqueira C. Paulita Barbacena 2 Furna Set/06 Campina Poço de Calda Área rande Itutinga F3 Nov/06 Itutinga São João Juiz de Fora UHE Picada Área Epírito Santo Adrianópoli Macaé Campo Área Rio de Janeiro Vitória Figura 7. Sitema de Suprimento a Área Mina erai. Com a retomada da economia do paí, a capacidade do etor indutrial do etado de Mina erai paou a ter uma maior utilização, provocando um crecimento dete mercado acima do previto e, conjugado com o atrao de obra de expanão do itema, uma maior dificuldade no atendimento a carga deta área como um todo. A neceidade de exploração de cenário energético epecífico, com o objetivo de atender regiõe do Brail com condiçõe hidrológica defavorávei, reultou na única alternativa de maximização da geração da região norte do paí e da uina da bacia do rio Paranaíba (aociada ao tronco de tranmião em 500 kv), aumentando a perda aociada ao itema de tranmião da área Mina erai, terminando por criar um ambiente favorável para ocorrência de perda do controle de tenão nete etado. Para o adequado atendimento à área foi neceário definir primeiro uma região egura de operação, atravé de imulaçõe no domínio do tempo, garantindo que a ocorrência da pior contingência para área Mina erai, LT 500 kv Emborcação São otardo, não implicae em colapo de tenão, mantendo o padrõe de deempenho definido no procedimento de rede do Operador Nacional do Sitema [16]. Para a definição da região operativa de egurança foram determinado limite para o carregamento da área (LM), atravé da exploração de vário cenário energético, aociado ao diferente valore carregamento da área Mina erai (FM).

7 7 Para o atendimento dete limite, foram adotada, dede a fae de planejamento da operação, medida operativa preventiva, como a exploração máxima da geração da uina hidrelétrica interna à área, o remanejamento, quando poível, da geração entre a uina da principai bacia da área Paranaíba e rande e, peritindo a violação, aumento da geração da uina térmica da região. Entretanto, condiçõe de alto carregamento da área, aliada a retriçõe de geração ou de eu remanejamento, ainda podiam remeter a área para uma região inegura, onde o bom deempenho do itema, frente a uma contingência imple, podia não er garantido. Neta condição e foco de aplicação do método aqui propoto o itema corria um rico adicional de egurança de tenão e o eu limite máximo de carregamento e de repeito a tenõe mínima em barra etratégica de referência não foem bem definido, para fazer frente a pequena perturbaçõe, como também o eu deempenho eria penalizado e não foem preciamente etabelecida ua medida preventiva normalmente de cuto elevado, como o corte de carga. 3.1 Reultado O cálculo da margem de carregamento da área Mina erai coniderou a olução da curva de carga típica do 9 ubitema da área (Figura 8) e a repreentação correta da atuação em dipoitivo de controle de tenão. Quatro dete ubitema etão detacado na Figura 7. 1,1000 1,0000 0,9000 0,8000 0,7000 0,6000 0, :30 17:00 17:30 18:00 18:30 19:00 19:30 20:00 20:30 21:00 21:30 22:00 22:30 23:00 23:30 LESTE METROP NORTE OE_AF OE_PAS SU_LAV SU_POC SUDEST TRIAN Figura 8. Trecho Normalizado da Curva de Carga Típica do Subitema da Área Mina erai. O reultado obtido atravé da análie com a curva Q-V, durante a imulação da curva de carga indicaram que o monitoramento do ubitema regionai Norte, Metropolitana e Mantiqueira, eram o primeiro a apreentar egotamento da margem de potência reativa em barra etratégica no nível de tenão de tranmião. O memo ubitema e mantinham também como crítico em etudo de enibilidade que conideravam diferente direçõe de crecimento de carga e cenário de geração, candidatando-o como importante no monitoramento do fenômeno. Para ete fim, foram propota tela no itema de upervião e controle de tempo real (Figura 9, como exemplo), indicando o carregamento máximo (gráfico em barra, utilizando curva P-V) e tenõe mínima aociada (gráfico em linha, utilizando curva Q-V) em barra de referência, para o divero cenário de geração (eixo da abcia) na uina da bacia do rio Paranaíba. Subitema da Região Metropolitana Subitema da Região Norte Carrga (MW) Neve 500 kv Carga (MW) T. Maria 345 kv eração Total na UHE do rio Paranaíba (MW) eração Total na UHE do rio Paranaíba (MW) Máximo Carregamento Tenão Mínima Máximo Carregamento Tenão Mínima Figura 9. Tela para Monitoramento da Segurança de Tenão da Regiõe Metropolitana e Norte. Aim, por intermédio da tela de upervião exemplificada na Figura 9, ocorrendo a violação do carregamento máximo e da tenão do barramento de referência de um ubitema monitorado, apó o egotamento de toda a medida de remanejamento de geração e de utilização do recuro de controle de tenão, ão autorizada medida de corte de carga na região violada, de forma a afatar o rico de perda de controle de tenão.

8 8 3.2 Validação Um cao montado a partir de dado de tempo real, retratando uma ocorrência em abril de 2005, quando e obervou um afundamento generalizado da tenão na área Mina erai, é aqui utilizado de forma a tetar o método propoto nete artigo. A Figura 10 apreenta uma comparação do limite de carregamento máximo e tenão mínima, calculado pelo método (Figura 9) para o ubitema da regiõe Metropolitana e Norte, na condiçõe de operação do dia da ocorrência (8500 MW de geração total na uina da bacia rio Paranaíba). O limite fornecido pela Figura 9 para eta condição operativa (320 kv e 920 MW para o ubitema Norte; 529 kv e 1770 MW, para o ubitema Metropolitano), etão obrepoto, na Figura 10, à curva de carga e de tenõe verificada em tempo real em cada ubitema. Oberva-e que para o ubitema regional Norte, no período da ocorrência (provocada por uma rampa de carga iniciada a 18h00m), não houve violação da tenão mínima ou do carregamento máximo calculado pelo método propoto, ituação já não obervada para a malha regional Metropolitana, onde a condiçõe para tomada de açõe corretiva já etariam etabelecida dede a 18h04m (repeitada a margem de egurança etabelecida no procedimento de rede [16]). Subitema da Região Norte Subitema da Região Metropolitana T. Maria 345 kv Carga (MW) Neve 500 kv :00 17:08 17:16 17:24 17:32 17:40 17:48 17:56 18:04 18:12 18:20 18:28 18:36 18:44 18:52 19:00 17:00 17:08 17:16 17:24 17:32 17:40 Carga (MW) 17:48 17:56 18:04 18:12 18:20 18:28 18:36 18:44 18:52 19:00 Tenão_T.Real QV_Lim Carga_T.Real PV_Lim Tenão_T.Real QV_Lim Carga_T.Real PV_Lim Figura 10. Comparação entre Carregamento e Tenõe Calculado e Verificado em 12/04/2005 na Regiõe Norte e Metropolitana. A Figura 11 motra que o método propoto identificou corretamente o ubitema da região Metropolitana como candidato a um corte de carga racional, evidenciando o ganho ignificativo na tenõe de 500 kv da área Mina erai, cao um corte de carga de 2% (39 MW) foe efetuado neta região. A alta enibilidade do tronco de alta tenão para um corte de carga mínimo, colabora para a confirmação acertada da indicação do ubitema apontado como crítico pelo método propoto. Tenõe 500 kv Área Mina erai Neve S.. Pará Mequita O. Preto 2 1,056 1,046 1,036 1,025 1,078 1,069 1,025 1,014 0,980 1,000 1,020 1,040 1,060 1,080 1,100 Tenão (pu) Ocorrência CC_2%(39 MW)_Met Figura 11. Impacto do Corte de Carga de 2% no Subitema Crítico (Região Metropolitana) CONCLUSÃO Argumentaçõe contrária à aplicação de técnica de análie etática em etudo de egurança de tenão cotumam urgir rotineiramente na literatura, apear da importância e contribuiçõe deta técnica comprovada por epecialita de todo o mundo. Eta reitência pode er compreendida pela dificuldade de repreentação fiel do ponto de operação e a coneqüente inegurança para a tomada de açõe drática, como o corte de carga, memo quando de ituaçõe envolvendo real rico de perda do controle de tenão. Ete artigo motrou como um programa de fluxo de potência pode er modificado de forma a incorporar a repreentação e interação de importante dipoitivo de controle, favorecendo uma análie mai precia da egurança de tenão. arantida a repreentação mai fiel do ponto de operação, ete artigo também motrou, atravé de exemplo reai, como a combinação de informaçõe fornecida por técnica etática pode fornecer a bae para a criação

9 9 de uma metodologia de análie, garantindo tomada de ação mai precia e egura para o controle da egurança de tenão em itema elétrico de grande porte como o braileiro. ARADECIMENTOS O autore agradecem o valioo comentário e ugetõe de Nelon Martin (CEPEL), Sumara D. Ticom (ONS), Fernando Café (CEMI) e Ricardo B. Prada (PUC) em trabalho anteriore que inpiraram ete artigo REFERÊNCIAS BIBLIORÁFICAS [1] KUNDUR, P. eneral Introduction and Baic Concept of Voltage Stability Analyi, In: IEEE PES Summer Meeting, IEEE Special Tutorial Coure: Voltage Stability, San Diego, [2] FERREIRA, L. C. A., ZAMBRONI, A. C. S. Método Etático para Avaliação da Influência de Load Tap Changer na Etabilidade de Tenão, Proceeding of the VII SEPOPE, Curitiba, Maio [3] TAYLOR, C. W. Power Sytem Voltage Stability, 1 Ed. New York, Mcraw-Hill Inc, [4] AJJARAPU, V., CHRISTY, C. The continuation power flow: A Tool for a Steady State Voltage Stability Analyi, IEEE Tranaction on Power Sytem, Vol. 7, No. 4, November [5] OVERBYE, T. J., DOBSON, I. and DEMARCO, C. L. Q-V Curve Interpretation of Energy Meaure for Voltage Security, IEEE Tranaction on Power Sytem, Vol. 9, No. 1, February [6] CAÑIZARES, C. A., ALVARADO, F. L. Point of Collape and Continuation Method for Large AC/DC ytem, IEEE Tranaction on Power Sytem, Vol. 8, no. 1, February [7] PINTO, H. J. C. P., et al. Need and Improvement in Power Flow Analyi, In: Proceeding of the VII SEPOPE, Curitiba, Maio [8] LIU, W. H. E., PAPALEXOPOULOS, A. D. and TINNEY, W. F. Dicrete Shunt Control in a Newton Optimal Power Flow, IEEE Tranaction on Power Sytem, Vol. 7, No. 4, November [9] PASSOS FILHO, et al. ulação da Curva de Carga Semanal e de Dipoitivo Dicreto para Avaliação do Deempenho de Controle de Tenão em Sitema Elétrico de rande Porte, Proceeding of the IX SEPOPE, Rio de Janeiro, Maio [10] EPRI, Report EL Proceeding: Bulk Power Sytem Voltage Phenomena Voltage Stability and Security, January [11] MANSUR, Y. Voltage Stability Limit: B. C. Hydro practice, pp , from [10]. [12] DOBSON, I., CHIAN, H. D. Toward a Theory of Voltage Collape in Electric Power Sytem, Sytem and Control Letter, Vol. 13, pp , [13] LOPES, B. I. L., ZAMBRONI, A. C. S. On Multiple Tap Blocking to Avoid Voltage Collape, Electric Power Sytem Reearch, Volume 67, Iue 3, pp , December [14] VOURNAS, C. D., MANOS,. A. Emergency Tap-Blocking to Prevent Voltage Collape, Power Tech Proceeding, Vol. 2, IEEE, Porto, [15] TICOM, S. D., et al. Mitigação de Rico e Cuto Atravé de Medida Operativa de Curto Prazo, Proceeding of the X SEPOPE, Florianópoli, Maio [16] OPERADOR NACIONAL DO SISTEMA ELÉTRICO - ONS. Procedimento de Rede, diponível em: (aceo em março de 2007).