Dimensionamento de Perfis Formados a Frio Aula 04
Início do escoamento da Seção Efetiva Wc = I (mesa comprimida) d M l = k l. π². E. W c 12. 1 v 2. ( b w t )² λ p = W. F y M l W ef = W. 1 0,22 λ p. 1 λ p para λ p > 0,673 W ef = W para λ p 0,673 M Rd = W ef. F y 1,1
Valores de kl
Flambagem Lateral com Torção χ FLT : χ FLT = 1,0 para λ 0 0,6 χ FLT = 1,1. 1 0,278λ 0 2 para 0,6 < λ 0 < 1,336 χ FLT = 1 λ 0 2 para λ 0 1,336 λ 0 = W c. F y M e Seções simétricas ou duplamente simétricas fletidas em relação ao eixo DE SIMETRIA M e = C b. r 0. N ey. N ez C b = 12,5M max 2,5M max +3.M A +4.M B +4.M c ou, Cb = 1,0 a favor da segurança
Seções Z ponto-simétricas com carregamentos no plano da alma M e = 0,5. C b. r 0. N ey. N ez Seções Caixão fechadas sujeitas a flexão em relação ao eixo X-X M e = C b. N ey. G. J
Wc = I (mesa comprimida) d M l = k l. π². E. W c 12. 1 v 2. ( b w t )² λ p = χ FLT. W c. F y M l W c,ef = W c. 1 0,22 λ p. 1 λ p para λ p > 0,673 W c,ef = W c para λ p 0,673 M Rd = χ FLTW c,ef. F y 1,1
Flambagem Distorcional
DICA: A flambagem distorcional requer cálculos mais complexos, mas nem todos os perfis estão sujeitos a esse modo de flambagem. Por isso, sempre que possível e viável vamos selecionar perfis que dispensem essa verificação
Valores mínimos de D/bw para Seções U enrijecidas e Seções Z enrijecidas que dispensam verificação de Flambagem Distorcional
Exemplo: Determinar o Mrd de um perfil U enrijecido 150X60X1,50 ASTM A36 sujeito ao esforço de flexão simples em relação ao eixo X-X Considerar: Lx = 5000mm, Ly = 5000mm e Lz = 5000mm
Propriedades no CameliaX
Propriedades no CameliaX
Propriedades no CameliaX
Há necessidade de verificação de Instabilidade por distorção? bw t = 150 1,5 = 100 bf bw = 60 150 = 0,4 D bw = 20 150 = 0,1333 < 0,12 A tensão crítica de flambagem por distorção não é fator crítico para esse perfil
Início do escoamento da Seção Efetiva Wc = I (mesa comprimida) d M l = k l. π². E. W c 12. 1 v 2. ( b w t )² λ p = W. F y M l W ef = W. 1 0,22 λ p. 1 λ p para λ p > 0,673 W ef = W para λ p 0,673 M Rd = W ef. F y 1,1
Início do escoamento da Seção Efetiva Wc = 21,171 (CameliaX)
Início do escoamento da Seção Efetiva μ = D bw = 20 150 = 0,1333 η = bf bw = 60 150 = 0,4 M l = k l. π². E. W c 12. 1 v 2. ( b w t )² M l = 24,8. π². 20500. 21,17 12. 1 0,3 2. ( 150 1,5 )² = 972,75 kn. cm
Início do escoamento da Seção Efetiva λ p = W. F y M l 21,17.25 972,75 = 0,7376 W ef = W. 1 0,22 λ p. 1 λ p para λ p > 0,673 W ef = 21,17. 1 0,22 0,7376. 1 0,7376 = 20,14 cm³ M Rd = W ef. F y 1,1 20,14.25 1,1 = 457,74 kn. cm
Flambagem Lateral com Torção (FLT) r 0 = 5,94 2 + 2,28 2 + 1,928 2 + 7,5 2 = 10,02 cm N ex = π². E. I x π². 20500.158,78 = = 128,50 kn Kx. Lx ² 500 ² N ey = π². E. I y π². 20500.23,33 = = 18,88 kn Ky. Ly ² 500 ² N ey = 1 r 0 2. π².e.c w + GJ = 1. π².20500.1135,2 (K z L z )² 10,02² 500² + 7700. 0,0338 = 11,74 kn M e = C b. r 0. N ey. N ez 1. 10, 02. 18, 88. 11, 74 = 149, 95 kn λ 0 = W c. F y M e 21,17.25 149,95 = 1,88
Flambagem Lateral com Torção (FLT) χ FLT : χ FLT = 1,0 para λ 0 0,6 χ FLT = 1,1. 1 0,278λ 0 2 para 0,6 < λ 0 < 1,336 χ FLT = 1 λ 0 2 para λ 0 1,336 χ FLT = 1 1,88² = 0,2829 M l = k l. π². E. W c 12. 1 v 2. ( b w t )² M l = 24,8. π². 20500. 21,17 12. 1 0,3 2. ( 150 1,5 )² = 972,75 kn. cm λ p = χ FLT. W c. F y λ M p = 0,2829.21,17.25 = 0,3923 l 972,75 W c,ef = W c para λ p 0,673 M Rd = χ FLTW c,ef. F y 1, 1 0, 2829. 21, 17. 25 1, 1 = 136, 11kN. cm
DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO COMPOSTA