ЕНЕРГЕТСКА САНАЦИЈА НА ЗГРАДИ

Transcrição

1 CeProSARD ISO 9001:2008 ISO 14001:2004 ОБУКА ЗА ЕНЕРГЕТСКИ КОНТРОЛОРИ Скопје, Март - Мај 2014 Тема 4. Преглед на типичните мерки за подобрување на енергетската ефикасност во зградите Д-р Петар Николовски, дипл. инж. арх. ЕНЕРГЕТСКА САНАЦИЈА НА ЗГРАДИ 1

2 Приод кон енергетска санција Анализа на постојна состојба на зградата 1. Климатски податоци на локацијата 2. Ориентација на зградата 3. Период (по можност година) на градба 4. Режим на употреба 5. Анализа на геометрија на зградата пресметка на површината на обвивката, A e пресметка на греаниот волумен, V пресметка на факторот на форма на зградата (A e /V) 6. Aнализа на конструкциите од обвивката на зградата процентуална застапеност на секоја конструкција во однос на вкупната површина на обвивката процена (пресметка) на вредностите U на секоја конструкција пресметка на коефциент на специфични трансмисиски топлински загуби, H T процена на годишно потребна енергија за греење, Q 7. Споредба на проценетата вредност со енергијата за греење во изминатиот период, врз база на соодветни сметки 8. Изработка на проект за санација со физибилити студија Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Градежните практики и карактеристики на градежните објекти зависат од периодот на градба, и во зависност од периодот на градба, можат да се поделат во четири периоди: Постојни згради згради градени пред 1963 (земјотресот во Скопје) згради градени меѓу 1965 и 1980, со многу елементи од армиран бетон, во согласност со строгите критериуми за сеизмичка градба, без топлинска изолација згради градени меѓу 1980 и 1991, кога се појавиа првите југословенски стандарди со задолжителна примена на топлинска изолација згради градени по осамостојување на Република Македонија (1991 до денес), во отсуство на каква било регулатива и законска и подзаконска обврска за исполнување на критериуми за заштеда на енергија со примена, пред сè, на изолациски материјали. 2

3 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период пред 1963 Во овој период се градеа згради од 4 до 5 ката, со полна тула од cm. Меѓукатните конструкции се со ситно-ребраста армиранобетонска таваница - систем «Авраменко» (растерот помеѓу ребрата е 40 cm, височина на ребрата 25 cm и армирано бетонска плоча со дебелина 5 cm), или со префабрикуван систем, наречен монта, на растер од 30 cm, со исполна од шупливи керамички блокови во средина или пак делумно како рамни армирано-бетонски или касетирани таваници. Кај зградите повисоки од 4 ката, употребена е скелетна армирано-бетонска конструкција со исполна со ѕидови од шуплива блок-тула со дебелина cm. Голем број објекти имаат рамни покриви. Како слој за топлинска изолација се користеше шуплива тула со дебелина од 12 cm, со лесен бетон. Материјали за топлинска изолација воопшто не беа познати. Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период пред 1963 Отворите во фасадата - прозорците и вратите обично се дрвени, двојни, застаклени со две стакла на меѓусебно растојание од 6-8 cm или крило на крило, со двојно застаклување. U - вредноста кај таквите елементи е повисока од 3,5 W/m 2 K. Високата пропустливост на воздух кај дрвените рамки уште повеќе ја влошува U - вредноста. 3

4 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период помеѓу 1963 и 1980 Строгите прописи за стабилност на градбите по земјотресот во 1963 година (отпорност на зградите на 9 степени од макросеизмичка скала) доведе до употреба на многу, сеизмички отпорни, армиранобетонски елементи. Поради отсуство на изолациски материјали, таквите објекти имаат многу лоши карактеристики во однос на топлинска заштита и заштеда на енергијата. Според фактите, споменатите објекти изградени во овој период имаат полоши топлински карактеристики од оние изградени пред земјотресот. Во овој период проектантите ги проектираа армиранобетонските елементи како носечка конструкција на зградата, а ѕидовите имаа функција само како исполна, поради што се користеа шупливи керамички блокови со дебелина од cm. Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период помеѓу 1963 и 1980 Многу згради од 5 ката се градени со монтажен крупно-панелен систем. Овој тип на објекти имаат одредена топлинска изолација. Имено, една година по земјотресот, во ново отворената фабрика во Скопје, бил развиен системот Карпош според руска технологија. Овој фасаден систем се состои од двослојни армирани бетонски фасадни панели и изолациски слој од 6 cm експандиран полистирен меѓу нив. Голем број вакви објекти се изградени во Скопје и неколку во други градови во Македонија. Поради многуте топлински мостови, крајните ефекти од топлинската изолација кај овие објекти се многу мали, а многу ниските внатрешни површински температури се причина за внатрешна површинска кондензација и растеж на мувла. 4

5 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период помеѓу 1980 и 1991 Во 1980 беше усвоен првиот југословенски генерички стандард (JUS U.J5.600) со задолжителна употреба и трите придружни стандарди (JUS U.J5.510, JUS U.J и JUS U.J5.530). Во овој период во големите проектантски компании се формираа оддели за градежна физика и се организираа голем број на образовни семинари со цел да се подобрат знаењата на експертите за градежната физика. Меѓутоа, беше игнорирана пресметката на топлинските мостови и вкупните специфични загуби со ефектите од топлинските мостови. Единствено не беше дозволено кај одредени конструкции да се надмине дозволената U - вредност. Проектот со таков доказ за топлинска изолација лесно добиваше одобрение од надлежните органи за издавање градежна дозвола. Потребата од изолација на ѕидовите во овој период се решава со двојни ѕидови од керамички блокови 2 x 12 cm со топлинска изолација од 5-6 cm експандиран полистирен или камена / стаклена волна помеѓу нив. Таквите ѕидови беа познати како сендвич - ѕидови. Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период помеѓу 1980 и 1991 Некои објекти се изолирани од внатрешната страна на ѕидот со употреба на 5-6 cm стаклена / минерална волна и гипс картон како завршен слој. Во зависност од практиката на одредени градежници, ѕидовите се пополнуваа со блокови од запарен, гасбетон или пенобетон со дебелина cm. Имајќи предвид дека U - вредноста на овие ѕидови не е задоволителна во однос на наведените стандарди, тие дополнително се изолираа со топлинско-изолациски малтер со дебелина 3-4 cm (на база на експандиран перлит или малтер со додадени гранули од експандиран полистирен или слично) од надворешната страна. Од овој период потекнуваат и првите објекти изолирани со Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација (КСиНТИ) базирани на експандиран полистирен (5-6 cm), во тоа време познати под терминот контактна фасадна изолација. 5

6 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период помеѓу 1980 и 1991 Поради дефектите и протекувањата, целосно се напуштија рамните покриви изолирани со материјали на база на битумен. Наместо нив, почнаа да се користат косите покриви, често со простор за живеење под покривот (потпокрив). Топлинската изолација на покривот со минерална / стаклена волна од 8-10 cm обично ги задоволуваше брањата од стандардите во во зимскиот период, но не и за летниот поради високите температури. Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции и зградите во целина, во зависност од периодот на градба во Р. М. Период од 1991 до денес Периодот по прогласувањето на независноста, главно се карактеризира со непочитување на барањата за топлинска изолација, содржани во поранешните ЈУС стандарди. Со одминување на времето, праксата за употреба на топлинска изолација остана, но без сериозна анализа при изборот на изолациските материјали, нивната местоположба во конструкциите и без потребните пресметки, паушално дефинирање на потребната дебелина. Кај надворешните ѕидови најчесто се користи системот сендвич, со надворешен декоративен слој направен од вештачки камен. Учеството на сеизмичките армирано-бетонски елементи во деловите на зградата (без топлинска заштита) е до 30% и дополнителното влијание на овие топлински мостови неколкукратно ја зголемува проектираната U - вредност од 0,45 W/m 2 K. 6

7 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции (период пред 1963) Состав на градежната конструкција Надворешни ѕидови d cm Период пред 1963 Влијание на U W/(m 2 K) топлински мостови % Вредност U U eq W/(m 2 K) R (m 2 K)/W Полна тула 25 cm, двострано малтерисана 30 1,79 1,79 R = 0,56 Полна тула 38 cm, двострано малтерисана 43 1,37 1,37 R = 0,73 Полна тула 42 cm, двострано малтерисана 47 1,28 1,28 R = 0,78 Таваници под и над греан простор Вредност U Дрвена таваница, исполна со песок или шут од тула 30 1,35 1,35 R = 0,74 Меѓукатна армирано-бетонска тавница Авраменко 30 2,69 2,69 R = 0,37 Прозорци и балконски врати Вредност U Дрвена рамка, единечно стакло, 5,20 5,20 Дрвена рамка, дупло крило, 2 стакла: 4 mm воздухr 12-4 mm 3,60 3,60 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции (период ) Состав на градежната конструкција d cm U W/(m 2 K) Влијание на топлински мостови % U eq W/(m 2 K) R (m 2 K)/W Период Надворешни ѕидови Вредност U Блок со шуплини 25 cm, двострано малтерисан 30 1, средно 34% 2,09 R = 0,47 Блок со шуплини 30 cm, двострано малтерисан 35 1, средно 34% 1,85 R = 0,54 Блок со шуплини 25 cm, внатрешна изолација со EPS ,53 5 cm и гипскартонска плоча средно 31% 0,69 R = 1,45 Армиран бетон 15 cm, внатрешна изолација со EPS ,66 cm и гипскартонска плоч средно 31% 0,86 R = 1,16 Крупно-панелен систем Карпош, двојни армиранобетонски фасадни панели со EPS 6 cm во средина ( cm) 25 0,57 340% 1,94 R = 0,53 Таваници под и над греан простор Вредност U Меѓукатна армирано-бетонска тавница Авраменко 30 2,69 2,69 R = 0,37 Армирано-бетонска плоча cm ,32-4,02 4,32-4,02 сред. 4,17 сред. 4,17 R = 0,24 Префабрикувана таваница Монта 8-10 cm и армирано-бетонска плоча 4 cm ,12 вклучено 3,12 R = 0,15 Прозорци и балконски врати Вредност U Дрвена рамка, дупло крило, стакла: 4 mm - воздухr 8-4 mm 3,60 3,60 Метална рамка, 2 стакла: 4 mm воздух 12-4 mm 3,70 3,70 Дрвена рамка крило на крило, 2 стакла: 4 mm - воздух 15-4 mm 2,70 2,70 7

8 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции (период ) Состав на градежната конструкција d cm Период Надворешни ѕидови Блокови од запарен бетон, гасбетон или пенобетон 25 cm, двострано малтерисани Блокови од запарен бетон, гасбетон или пенобетон 30 cm, двострано малтерисани Блокови од запарен бетон, гасбетон или пенобетон 25 cm, топлинско-изолациски малтер однадвор 4 cm U W/(m 2 K) 30 0, , ,41 Блок со шуплини 25 cm, КСиНТИ 4 cm 31 0,63 Блок со шуплини 25 cm, КСиНТИ 5 cm 32 0,54 Блок со шуплини 25 cm, КСиНТИ 6 cm 33 0,48 Армиран бетон 16 cm, КСиНТИ 4 cm 22 0,80 Армиран бетон 16 cm, КСиНТИ 6 cm 24 0,58 Влијание на топлински мостови % U eq W/(m 2 K) R (m 2 K)/W Вредност U средно 34% 0,67 R = 1, средно 34% 0,56 R = 1, средно 15% 0,47 R = 2, средно 15% 0,72 R = 1, средно 15% 0,62 R = 1, средно 15% 0,55 R = 1, средно 15% 0,92 R = 1, средно 15% 0,67 R = 1,49 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции (период ) Состав на градежната конструкција Таваници под и над греан простор d cm Период Влијание на U W/(m 2 K) топлински мостови % Вредност U U eq W/(m 2 K) R (m 2 K)/W Армирано-бетонска плоча cm, минерална волна 6 cm ,59 0,59 R = 1,53 Армирано-бетонска плоча cm, минерална волна 8 cm ,45 0,45 R = 2,22 Армирано-бетонска плоча cm, минерална волна 10 cm ,37 0,37 R = 2,51 Армирано-бетонска плоча cm, минерална волна 12 cm ,27 0,27 R = 3,70 Префабрикувани елементи Монта 8-10 cm, бетонска плоча 4 cm, минерална волна 6 cm ,55 вклучено 0,55 R = 1,65 Префабрикувани елементи Монта 8-10 cm, бетонска плоча 4 cm, минерална волна 8 cm ,43 вклучено 0,43 R = 2,14 Префабрикувани елементи Монта 8-10 cm, бетонска плоча 4 cm, минерална волна 10 cm ,36 вклучено 0,36 R = 2,62 Префабрикувани елементи Монта 8-10 cm, бетонска плоча 4 cm, минерална волна 12 cm ,30 вклучено 0,30 R = 3,11 Прозорци и балконски врати Вредност U Дрвена рамка крило на крило, 2 стакла: 4 mm - воздух 15-4 mm 2,70 2,70 Метална рамка, 2 стакла: 4 mm воздух 12-4 mm 3,70 3,70 PVC рамка, 2 стакла: 4 mm воздух 15-4 mm 2,50 2,50 8

9 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции (период денес) Состав на градежната конструкција Надворешни ѕидови Полна тула 2 x 12 cm, 6 cm EPS или минерална волна во сендвич, двострано малтерисано Блок со шуплини 20 cm, внатрешна изолација 5 cm и гипскартонска плоча Блок со шуплини 25 cm, внатрешна изолација 5 cm и гипскартонска плоча d cm Период 1991 до денес U W/(m 2 K) 35 0, , ,53 Блок со шуплини 20 cm, КСиНТИ 5 cm 28 0,57 Блок со шуплини 25 cm, КСиНТИ 6 cm 34 0,48 Блок со шуплини 20 cm, КСиНТИ 8 cm 32 0,40 Армиран бетон cm, КСиНТИ 6 cm 22 0,58 Блокови од запарен бетон, гасбетон или пенобетон 25 cm, двострано малтерисани Блокови од запарен бетон, гасбетон или пенобетон 30 cm, двострано малтерисани Блокови од запарен бетон, гасбетон или пенобетон 25 cm, топлинско-изолациски малтер однадвор 4 cm 30 0, , ,41 Влијание на топлински мостови % Вредност U средно 50% средно31% средно 31% 4-25 средно 15% 4-25 средно 15% 4-25 средно 15% 4-25 средно 15% средно 34% средно 34% 25-4 средно 15% U eq W/(m 2 K) R (m 2 K)/W 0,77 R = 1,31 0,72 R = 1,39 0,69 R = 1,45 0,66 R = 1,52 0,55 R = 1,82 0,46 R = 2,17 0,67 R = 1,49 0,67 R = 1,49 0,58 R = 1,72 0,47 R = 2,13 Хронолошка анализа на карактеристиките на градежните конструкции (период денес) Состав на градежната конструкција Рамни или закосени покриви - мансарди Рамна или закосена армирано-бетонска плоча cm, EPS или камена / стаклена волна 8 cm Рамна или закосена армирано-бетонска плоча cm, EPS или камена / стаклена волна 10 cm Рамна или закосена армирано-бетонска плоча cm, EPS или камена / стаклена волна 12 cm Рамна или закосена армирано-бетонска плоча cm, EPS или камена / стаклена волна 14 cm Метална покривна конструкција со 10 cm топлинска изолација со EPS или камена / стаклена волна Метална покривна конструкција со 12 cm топлинска изолација со EPS или камена / стаклена волна Метална покривна конструкција со 14 cm топлинска изолација со EPS или камена / стаклена волна Метална покривна конструкција со 16 cm топлинска изолација со EPS или камена / стаклена волна Прозорци и балконски врати d cm Период 1991 до денес U W/(m 2 K) Влијание на топлински мостови % Вредност U U eq W/(m 2 K) R (m 2 K)/W ,46 0,46 R = 2, ,37 0,37 R = 2, ,32 0,32 R = 3, ,27 0,27 R = 3, ,38 0,38 R = 2, ,32 0,32 R = 3, ,28 0,28 R = 3, ,25 0,25 R = 4,00 Вредност U Дрвена рамка крило на крило, 2 стакла: 4 mm - воздух 15-4 mm 2,70 2,70 Метална рамка, 2 стакла: 4 mm воздух 12-4 mm 3,30 3,30 PVC рамка, 2 стакла: 4 mm воздух 15-4 mm 2,50 2,50 PVC рамка, 2 стакла: 4 mm аргон 15-4 mm 2,40 2,40 9

10 Приод кон енергетска санaција Испитување на локацијата и експертска оценка на објектот Овој дел е од основно значење за да се гарантира изводливост и трајност на мерките за заштеда на енергија. Испитувањето на локацијата треба да ги покаже слабите страни на објектот. На пример, потребно е да постојат доволно информации за влагата во објектот, статиката на објектот и можната контаминација на објектот или на околината. Само откако ќе се направат овие три основни проценки на ризикот, има логика да се направат стандардните испитувања и мерења за проектот. Доколку има исклучително неповолен резултат од првата фаза на оценката на објектот, можеби ќе се дојде до екстремниот заклучок дека не е пожелно да се инвестираат средства во објектот. Приод кон енергетска санaција Испитување на локацијата и експертска оценка на објектот Доколку има дефекти (влажни ѕидови, дефекти со статиката на терасите и сл.) потребно е прво со експерт да се решат овие дефекти. Мерките за енергетска ефикасност можат да се спроведат само доколку се елиминираат ваквите негативности. Потоа архитектот или проектантот треба да ја извршат финалната генерална проценка на објектот врз основа на експертската оценка и барањата на инвеститорот. Финалната оценка треба да обезбеди сеопфатна визија за идниот живот на објектот. Покрај санација на конструктивните грешки, треба да се преземат и мерки за намалување на потрошувачката на енергија. 10

11 Приод кон енергетска санaција Испитување на локацијата и експертска оценка на објектот Постарите објекти нудат огромен потенцијал за заштеда на енергија, што може да се постигне со комплексна ревитализација. Се мисли на фактор 10, што значи дека со комплексно реновирање може да се постигне 10 пати поголема заштеда на енергија за греење. Ова значи дека кај објектите со потрошувачка на енергија за греење од околу 250 kwh/m 2 a, по целосното реновирање, може да се намали потрошувачката на 25 kwh/m 2 a, па дури и помала. Во време кога формирањето на цените на енергијата не е целосно јасно, овие мерки изгледаат како поволна инвестиција. Постигнувањето на стандардите за пасивни куќи при реновирање на постоечки објекти не е најважното нешто. Најважно е да се постигне економски оправдана заштеда на енергија во споредба со првичната состојба. Но, реновирањето не се прави само заради заштедата на енергија, тоа носи и поголем комфор и подобар квалитет на животот во објектот. Приод кон енергетска санaција Испитување на локацијата и експертска оценка на објектот Важно е да се направи обид за најдобро можно енергетско решение за објектот, врз основа на информациите кои се на располагање во моментот. Несоодветното реновирање на долг рок може да биде штетно, имајќи предвид дека животниот век на објектите и на направените промените се предлага да биде години. За време на овој период, често не е можно повторно да се подобрат истите објекти и од финансиски и од морални причини. Еден пример од постојната пракса - ѕидови изолирани со 5 cm стиропор во време кога знаеме дека изолација со 10 cm дава значително подобри резултати со речиси иста цена. Оваа несоодветна изолација може да ги анулира мерките за енергетска ефикасност барем за следните 20 години. Таквите решенија во случај на повисоки цени на енергијата, може да предизвикаат сериозни негативности за објектот. 11

12 Приод кон енергетска санaција Испитување на локацијата и експертска оценка на објектот Проценката на архитектот или на проектантот треба да содржи и оценка на влијанијата од реновирањето врз самиот објект како и врз околината на објектот. На пример, изолацијата на надворешните ѕидови ги менува димензиите на објектот, деталите во однос на поврзаноста на објектот со соседните објекти (доколку станува збор за згради во низ), со што се менува и архитектурата на објектот, квалитетот на внатрешната средина, заштитата од пожар и слично. Приод кон енергетска санaција Испитување на локацијата и експертска оценка на објектот Мерка Реконструкција и изолација на ѕидовите Изолација на покривот или пренамена на таванот во простор за живеење Придобивки за корисниците Зголемена површинска температура на внатрешните ѕидови, намалено влијание на топлинските мостови, можност за користење на просторот до надворешните ѕидови за мебел без ризик од кондензирање на влага и појава на мувла Повисока површинска температура во собите под таванот, заштита од прегревање во лето, економично зголемување на просторот за живеење Оптимизација на дневната светлина во собите Заштеда на енергија 30-45% 10-15% Замена и / или промена на големината на прозорците 15-20% Изолација на подот Повисока површинска температура на подот 5-15% Механичка вентилација со задржување на топлината Реконструкција на системот за греење, изолација на цевките, контролен систем Соларни панели Постојано снабдување со свеж воздух кој е на собна температура - квалитет на внатрешната средина, елиминирање на провевот, ефикасна вентилација на влагата спречување на мувла, намалување на бучавата и правот Комфор на корисникот, подобра контрола на системот 10% 15-30% До 70% топла вода 12

13 Приод кон енергетска санaција Проект и документација Со цел на елиминирање на ризици, за реконструкцијата секогаш треба да се подготви проект. Проектот не треба само да го опишува материјалот, видот и редоследот на работите, туку треба да содржи и графички детали. Посебно внимание треба да се обрне на врските помеѓу подот и ѕидовите, врските помеѓу балконите и ѕидовите, како и врските помеѓу покривот и ѕидовите, местоположбата на прозорците во ѕидовите итн., со цел да се намали влијанието на топлинските мостови и да се минимизира ризикот од кондензација на внатрешните површини на ѕидовите или во слоевите на ѕидот. Препорачливо е да се направи детална топлинска пресметка на комплицираните детали. Во случај на проблематични објекти - проблеми со статиката или со влага, проектот исто така треба да содржи предлог за решавање на проблемите, кои ќе се реализираат пред да се започне со мерките за енергетска ефикасност. Проектот треба да вклучи и архитектонско решение за објектот со цел да се спречи намалување на архитектонскиот квалитет на објектот или на неговата околина. Приод кон енергетска санaција Изведба Главната улога при спроведувањето на предложените мерки за подобрување на енергетска ефикасност и при реконструкцијата на објектот ја има надзорниот орган. Тој треба да потврди дека објектот е реконструиран во согласност со проектот и врз база на конкретни упатства и технолошки постапки дадени од производителите на тие употребените елементи и системи. 13

14 Приод кон енергетска санaција Избор на приоритетни конструкции за санација Врз база на проценети површини и вредности U, акцент се става на процентуално најзастапени и изолациски најслаби конструкции. 1. Фасади со фасадни отвори 2. Еркери 3. Покривни конструкции 4. Конструкции над негреани простори (подруми) 5. Ѕидови кон негреани простори (гаражи, остави) 6. Подови на тло (земја) Нискоенергетски згради: Пасивни згради: Приод кон енергетска санaција Пракса во ЕУ kwh/m 2 годишно 15 kwh/m 2 годишно Нула или блиски до нула енергетски згради: 0 kwh/m 2 годишно Актуелна пракса во Република Македонија При одлука за степен на енергетска санација најчесто изборот се прави според расположивите финансиски средства, без подлабоки анализи за економската оправданост на инвестицијата. Многу ретко, но обично со странска техничка и финансиска помош, се дефинираат крајните резултати кои треба да се постигнат со енергетската ревитализација. Овој принцип бара претходна изработка на физибилити студија и детален проект за реконструкција, со анализи за период на враќање на вложените средства (pay back period). 14

15 Приод кон енергетска санaција Актуелна состојба во Република Македонија Локација Година на градба Греана површина m 2 Според Топлификација kwh kwh/m 2 a 1. Партизанска Волгоградска Разловечко востание Разловечко востание Атинска Волгоградска Волгоградска Волгоградска Волгоградска Партизанска 27-a Партизанска Партизанска Партизанска Забелешка: Прикажаната годишна потрошувачка на енергија за греење (kwh/m 2 a) реално е поголема, бидејќи во зградите одреден број станови се исклучени од системот со централно греење, а површината на овие станови е вклучена во вкупната греана. Актуелна состојба во Република Македонија Станбени згради во населбата Карпош 4 во Скопје Volgogradska 1 Volgogradska 3 15

16 Актуелна состојба во Република Македонија Станбени згради во населбата Карпош 4 во Скопје Volgogradska 5 Актуелна состојба во Република Македонија Станбена зграда на бул. Партизанска во Скопје 16

17 Административна зграда на Булевар Карл Маркс во Скопје Калкански ѕид Постојна состојба - пресметка на енергетска ефикасност Површини Вкупно северна фасада: А вкупно = 18,00 16,00 = 288,00 m 2 (100%) Армирано-бетонски елементи: хоризонтални греди 6 18,00 0,60 = 64,80 m 2 хоризонтални либажни серклажи 6 18,00 0,10 = 10,80 m 2 вертикални столбови 3 16,00 0,60 = 28,80 m А бетон = 104,40 m 2 (36%) Керамички блокови со шуплини: А блок = 288,00-104,40 = 183,60 m 2 (64%) 17

18 Калкански ѕид Постојна состојба - пресметка на енергетска ефикасност Koeficient na prenesuvawe na toplinata so transmisija, H D H D = (A U) + (l y) + (n ) Niz ramni elementi na yidot U A vkupno = 0,46 288,00 = 132,48 W/K (30%) Niz dvo-dimenzionalni (2D) toplinski mostovi TB P1 y e l e = 1,47 (3 x 16,00) = 70,56 W/K TB P3 y e l e = 0,47 (6 x 18,00) = 50,76 W/K TB IF2 y e l e = 1,78 (6 x 18,00) = 192,24 W/K Σ y e l e = 313,56 W/K (70%) H D = (U A vkupno ) + (Σ y e l e ) = 132, ,56 = 446,04 W/K (100%) Топлинските загуби низ топлинските мостови изнесуваат 70% од вкупните загуби со директна трансмисија низ калканскиот ѕид. Sreden koeficient na toplinski zagubi so transmisija, H T H T = H tr / A vkupno = 446,04 / 288,00 = 1,55 W/(m 2 K) Калкански ѕид Постојна состојба - пресметка на енергетска ефикасност Koeficient na prenesuvawe na toplinata so transmisija, H D за варијанта со КСиНТИ H D = (A U) + (l y) + (n ) Niz ramni elementi na yidot U A vkupno = 0,47 288,00 = 135,36 W/K (91%) Niz dvo-dimenzionalni (2D) toplinski mostovi TB P2 y e l e = 0,07 (3 x 16,00) = 3,36 W/K TB IF1 y e l e = 0,09 (6 x 18,00) = 9,72 W/K Σ y e l e = 13,08 W/K (9%) H D = (U A vkupno ) + (Σ y e l e ) = 135, ,08 = 148,44 W/K (100%) Топлинските загуби низ топлинските мостови изнесуваат 9% од вкупните загуби со директна трансмисија низ калканскиот ѕид. Sreden koeficient na toplinski zagubi so transmisija, H T H T = H tr / A vkupno = 448,44 / 288,00 = 0,52 W/(m 2 K) 18

19 Калкански ѕид Zaklu~ok 1 Pretpostavka e deka cenata na ~inewe na izvedba na yid so toplinska izolacija 6 cm vo sredina na yidot (t.n. sendvi~ yid) e pribli`no ista so cenata na nadvore{na toplinska izolacija (KSiNTI) so ista debelina. Me utoa, specifi~nite toplinski zagubi so transmisija, H T = 1,55 W/(m 2 K) za sendvi~ yid se pogolemi tri pati (298%) vo sporedba so zagubite kaj yidot so nadvore{na toplinska izolacija (KSiNTI), koi iznesuvaat 0,52 W/(m 2 K). Zaklu~ok 2 Minimalnata povr{inska temperatura od vnatre{nata strana na site razgledani toplinski mostovi e poniska od temperaturata na kondenzacija (+12 C) za voobi~aeni vnatre{ni mikroklimatski uslovi (temperatura +20 C i relativna vla`nost 60%) i nadvore{ni proektni klimatski uslovi za Skopje (nadvore{na temperatura -10 C). Ovoj fakt govori deka treba da se o~ekuva vnatre{na povr{inska kondenzacija vo zonata na toplinskite mostovi i, kako posledica na toa, pojava i raste` na muvla. Калкански ѕид Zaklu~ok 3 Prethodnite zaklu~oci se odnesuvaat na yidot so severna orientacija. Vo pogled na zapadnata i jugozapadnata fasada, kako posledica na golemoto procentualno u~estvo na prozorcite (pove}e od 50% od vkupnata fasadna povr{ina), ~ija {to vrednost na koeficientot U prozorci > 2 W/(m 2 K) i generirawe na dopolnitelni toplinski mostovi dol` obemot na prozorcite, razlikata pome u dvete varijanti (yid so izolacija vo sredina i od nadvore{na strana) stanuva u{te pogolema, vo polza na varijantata so nadvore{na izolacija. Zaklu~ok 4 Od seto napred ka`ano, administartivnata zgrada na Bulevarot Karl Marks vo Skopje e primer na tipi~na energetski neefikasna zgrada. 19

20 Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје 20

21 Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Влезни податоци според груба пресметка Димензии на зградата: должина 40,0 m широчина 15,0 m височина 42,0 m (14 ката) бруто волумен V = 40,0 15,0 42,0 = m 3 Површина на фасадите A = (40,0 + 15,0) 2 42,0 = m 2 Површина на покривот A = 40,0 15,0 = 600 m 2 Површина над подрумот A = 40,0 15,0 = 600 m Вкупна површина на обвивката: A e = m 2 Фактор на формата: f 0 = A e /V = 0,23 m -1 (извонредно добар) Вкупно бруто греана површина: 14 ката 600 = m 2 Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Влезни податоци од Топлификација Нето греана површина: m 2 Испорачана топлинска енергија за сезона 2008/ kwh Средна годишно испорачана топлинска енергија 110 kwh/m 2 Површина на прозорци: m 2 (околу 30% од фасадата) Климатска зона: 2 Надворешна проектна температура за Скопје: q e = +5,1 C Внатрешна проектна температура: q i = +20 C Степен ден (DD) за Скопје:

22 Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Градежно - физички пресметки Коефициент на пренесување на топлината на постојните ѕидови U = 1,58 W/(m 2 K) Специфични топлински загуби низ фасадните ѕидови m m 2 = m 2 1,58 = W/K Коефициент на пренесување на топлината на фасадните ѕидови дополнително изолирани со КСиНТИ со стиропор со дебелина 8 cm U = 0,39 W/(m 2 K) Специфични топлински загуби низ фасадните ѕидови по санацијата m 2 0,39 = W/K По санацијата топлинските загуби се намалуваат за 75% Проценети загуби низ прозорци и балконски врати m 2 2,8 = W/K Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Финансиски пресметки Фасадна изолација заедно со скела денари/m 2 За целата зграда од m денари ( ) Ориентациска цена на топлинска енергија испорачана од Топлификација - Скопје 40,0 денари / m 2 за 12 месечни сметки Годишни трошоци за топлинска енергија за целата зграда m 2 40,0 денари 12 месеци = денари ( ) Вкупни загуби низ фасадни ѕидови и фасадни отвори = W/K Процентуално учество во вкупните загуби низ фасадите изнесува 57% а низ прозорците 43% 22

23 Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Период на враќање на вложените финансиски средства Од вкупната годишна цена на топлинска енергија денари на загубите низ фасади (57%) отпаѓаат денари, а на прозорците (43%) денари. Со топлинска изолација на фасадните ѕидови за греење ќе се заштедат 75% од денари, или годишно денари ( ). Овие годишни заштеди споредени со цената на фасадната изолација од денари го дефинираат периодот на враќање на вложените средства (pay back period) од околу 7 години. Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје 5 cm 23

24 Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје Реконструкција на станбена зграда на Октомвриска Револуција 10 во Скопје 24

25 Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Вкупни годишни Вкупни Вкупна енергетски годишни површина трошоци потреби влеза стана ката становите греење на зградата m 2 се kwh/a или ili 125 5,5 kwh/m /m 2 a 2 a Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Постојна состојба Геометриски димензии на зградата и нејзините компоненти должина 63,60 m широчина 12,00 m висoчина 14,00 m Површини прозорци/врати 468 m 2 надворешни ѕидови m 2 студени покриви 763 m 2 меѓукатна конструкција над визба 763 m Вкупна површина на обвивката: A e = m 2 Волумен на зградата: V = m 3 Фактор на форма на зградата: f 0 = A/V = 0,385 m -1 25

26 Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Постојна состојба - фасадни панели Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Постојна состојба - фасадни панели Состав на панелите внатрешно платно од армиран бетон 0,14 m EPS (стиропор) 0,06 m надворешно платно од армиран бетон 0,05 m Вкупно: 0,25 m Коефициент на пренесување на топлината U панел = 0,57 W/(m 2 K) Вкупна површина на панелот A = 9,24 m 2 Површински топлински загуби низ панелот U A = 0,57 9,24 = 5,27 W/K 26

27 Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Постојна состојба - фасадни панели Изотермални линии Топлински протоци Коефициент на линеарно пренесување на топлината низ реброто y = 1,04 W/(m K) Вкупна должина на ребрата l = 12,20 m Вкупни топлински загуби низ панелот H D = U A + y l = 0,57 9,24 + 1,04 12,20 = 5, ,69 = 17,95 W/K Среден коефициент H T за целиот панел H T = H D / A = 17,95 / 9,24 = 1,94 W/(m 2 K) Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Оцена на влијанието на топлинските мостови Пресметаните топлински загуби низ рамните елементи на фасадните панели се 5,27 W/K а низ топлинските мостови 12,69 W/K Значи, топлинските загуби низ мостовите се околу 240% поголеми од оние низ рамните елементи. Во пресметките не се вклучени тридимензионалните (3D) топлински мостови кои се јавуваат кај четирите пресека на линеарните топлински мостови и кај рабовите на панелите. Ако се земат предвид и овие загуби, процентот на вкупните топлински загуби низ топлинските мостови би бил уште поголем. 27

28 Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Постојна состојба вредност U Прозорци и врати (дрвени, со двојно застаклување) - проценето U прозорци = 3,00 W/(m 2 K) Панели за студени покриви армиран бетон 0,12 m згура 0,10 m Вкупно: 0,22 m U покриви = 2,10 W/(m 2 K) Панели на меѓукатна конструкција над подрум паркет 0,02 m цементен естрих 0,04 m EPS (стиропор) 0,02 m армиран бетон 0,12 m Вкупно: 0,20 m U подови = 1,00 W/(m 2 K) Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Постојна состојба - фасадни панели Вкупни трансмисиски топлински загуби низ зградата H D = S U A = ( ,94) + (468 3,00) + (763 2,10) + (763 1,00) = W/K Среден коефициент H T за целата зграда H T = H D / A е = / = 1,92 W/(m 2 K) 28

29 Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Предлог за санирање Надворешни ѕидови Надворешна топлинска изолација (КСиНТИ) со 0,10 m стиропор (сo вклучени топлински мостови) U ѕидови = 0,26 W/(m 2 K) Фасадни отвори Прозорци и врати со повеќекоморни рамки од тврд PVC, двојно застаклени со стакло со фактор на емисија ε = 0,1 и исполна со гас аргон U прозорци = 1,30 W/(m 2 K) Студени покриви Минерална / стаклена волна во 2 слоја по 0,10 m = 0,20 m U покриви = 0,20 W/(m 2 K) Меѓукатна конструкција над подрум Топлинска изолација од долната страна со 0,08 m стиропор U подови = 0,34 W/(m 2 K) Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Пресметка на енергетските карактеристики по санацијата Вкупни трансмисиски топлински загуби на зградата ѕидови прозорци покрив подрум H D = S U A = , , , ,34 = W/K Среден коефициент H T за целата зграда H T = H D / A е = / = 0,38 < 1,92 W/(m 2 K) Заклучок Со предложените мерки за подобрување на енергетските карактеристики на зградата, реално е да се очекува намалување на топлинските загуби за повеќе од 75%. Следствено на тоа, ако наместо систем за наплата на топлинската енергија на основа на m 2 греана површина се замени со наплата на реално потрошената и испорачаната топлинска енергија, тогаш сметките за грење на становите би се намалиле за 75%. 29

30 Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Ориентациска пресметка на трошоците за санација Надворешни ѕидови (КСиНТИ со 0,10 m стиропор) = m 2 30 = Фасадни отвори (прозорци и врати) 468 m = Студени покриви (минерална / стаклена волна 0,20 m) 763 m 2 15 = Конструкција над подрум (таванска изолација со 0,08 m стиропор) 763 m 2 20 = Вкупни трошоци: Монтажна крупнопанелна станбена зграда на Волгоградска 10 во Скопје Период на враќање на вложените средства (pay back period) Годишни заштеди за греење % = Трошоци за санација Период на враќање на трошоците / = 12 години Забелешка Во презентираните ефекти од санацијата не се земени предвид можните финансиски заштеди од намалените потреби за ладење на становите во летниот период. Во анализата не се разгледани енергетски заштеди кои би се добиле со инсталирање на соларни панели за подготовка на санитарна топла вода, вградување на термостатски вентили на радијаторите, монтажа на елементи за заштита од инсолација на фасадните отвори со јужна ориентација (капаци, ролетни, жалузини). 30

31 Потрошувачка на енергија пред санацијата: 125 kwh/m 2 годишно за греење Санација: Надворешни ѕидови со КСиНТИ 10 cm стиропор Покрив 20 cm минерална волна Плоча над подрум 8 cm стиропор Прозорци со 2 слојно стакло со исполна со аргон Потрошувачка на енергија за греење по санацијата: 31 kwh/m 2 годишно во грејната сезона -75% Финансиски ефекти од санацијата за еден стан со средна површина од 63 m 2 : Пред санацијата: 12 месечни сметки по денари (30 ) По санацијата: 12 месечни сметки по 400 денари (7 ) Вкупни трошоци за санацијата за еден стан: денари (3 162 ) Годишни заштеди по санацијата за еден стан: денари (260 ) Период на враќање на вложените средства: 12 години Годишна емисија на CO 2 за целата зграда: пред санацијата 105 t, по санацијата 24 t 31

32 UNDP Проект за реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка во населбата Аеродром во Скопје Реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка 32

33 Реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка Постојна состојба Година на градба 1963 Вкупна греана подна површина 679 m 2 Вкупен греан волумен m 3 Потребна енергија за греење 186 kwh/m 2 a Потребна електрична енергија 34 kwh/m 2 a Вкупно годишно потребна енергија 220 kwh/m 2 a Реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка Постојна состојба - вредности U на градежните конструкции Подови (проценето) U = 0,54 W/m 2 K Надворешни ѕидови - тип 1 U = 1,67 W/m 2 K Надворешни ѕидови - тип 2 U = 1,85 W/m 2 K Надворешни ѕидови - тип 3 U = 2,04 W/m 2 K Покрив - тип 1 U = 0,86 W/m 2 K Покрив - тип 2 U = 0,93 W/m 2 K Прозорци - тип 1 (проценето) U = 2,35 W/m 2 K Прозорци - тип 2 (проценето) U = 4,50 W/m 2 K Прозорци - тип 3 (проценето) U = 3,00 W/m 2 K 33

34 Реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка Енергетска санација на градежни компоненти Подови - поради перманентна употреба на објектот не беше можна санација Надворешни ѕидови - тип 1 U = 0,20-0,27 W/m 2 K Период на враќање на средствата 6,5 години Надворешни ѕидови - тип 2 U = 0,20-0,27 W/m 2 K Период на враќање на средствата 9,9 години Надворешни ѕидови - тип 2 U = 0,22-0,27 W/m 2 K Период на враќање на средствата 8,2 години Покрив U = 0,25 W/m 2 K Период на враќање на средствата 18,1 години Реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка Енергетска санација на градежни компоненти Прозорци - тип 1 U = 1,70 W/m 2 K Период на враќање на средствата 23,9 години Прозорци - тип 2 U = 1,70 W/m 2 K Период на враќање на средствата 29,2 години Прозорци - тип 3 U = 1,70 W/m 2 K Период на враќање на средствата 8,2 години Сончеви панели за топла вода Период на враќање на средствата 7,3 години Изолација на цевковод за централно греење Период на враќање на средствата 0,1 година 34

35 Реконструкција на детска градинка Срничка - Калинка Ефекти по санацијата Енергетски заштеди на годишно ниво kwh или 57% од претходната состојба Финансиски трошоци за енергија на годишно ниво US $ или 57% од претходната состојба Вредност на коефициентот на специфични топлински загуби H T = 0,53 W/m 2 K споредено со претходната вредност H T = 1,24 W/m 2 Годишно потребна енергија за греење Q an = 80 kwh/m 2 споредено со претходните потреби Q an = 186 kwh/m 2 Период на враќање на средствата 9,9 години 35

36 36

37 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Материјал Единечна мерка Количество Единечна цена Вкупно материјали без стиропор ден. ден/m 2 /m 2 1 Лепило kg 5,00 26,90 0,44 134,50 2,19 2 Малтер kg 5,00 32,00 0,52 160,00 2,60 3 Мрежа m 2 1,10 46,04 0,75 50,64 0,82 4 Преднамаз kg 0,10 125,00 2,03 12,50 0,20 5 Силикатен малтер kg 2,15 84,56 1,37 181,80 2,96 6 Анкери парче 7,00 23,28 0,38 162,96 2,65 7 Агловни профили m 1 1,00 39,30 0,64 39,30 0,64 8 Прозорски профили m 1 1,00 115,16 1,87 115,16 1,87 9 Вкупно материјали со стиропор Вкупно: 856,87 13,93 ден/m 2 /m 2 Стиропор 5 cm m 2 1,06 195,00 3,17 206,70 3, ,30 Стиропор 6 cm m 2 1,06 234,00 3,80 248,04 4, ,00 Стиропор 8 cm m 2 1,06 312,00 5,07 330,72 5, ,30 Стиропор 10 cm m 2 1,06 390,00 6,34 413,40 6, ,75 Стиропор 12 cm m 2 1,06 468,00 7,61 496,08 8, ,00 Стиропор 14 cm m 2 1,06 546,00 8,88 578,76 9, ,30 1 cm = 39 ден. (0,63 ) 2 cm = 78 ден. (1,27 ) 37

38 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,8 62 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,

39 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,8 62 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,

40 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,8 62 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,

41 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Материјал U W/(m 2 K) % Материјал Работна рака со скела Вкупно КСиНТИ ден/m 2 ден/m 2 ден/m 2 /m 2 % Стиропор 5 cm 0,800 0, ,1 0,0 0 Стиропор 6 cm 0,667 16, ,7 0,6 2 Стиропор 8 cm 0,500 37, ,1 2,0 7 Стиропор 10 cm 0,400 50, ,4 3,3 12 Стиропор 12 cm 0,333 58, ,8 4,7 17 Стиропор 14 cm 0,286 64, ,1 6,0 22 Стиропор 16 cm 0,250 68, ,5 7,4 27 Стиропор 18 cm 0,222 72, ,8 8,7 32 Стиропор 20 cm 0,200 75, ,2 10,1 37 Стиропор 22 cm 0,182 77, ,5 11,4 42 Стиропор 24 cm 0,167 79, ,9 12,8 47 Стиропор 26 cm 0,154 80, ,2 14,1 52 Стиропор 28 cm 0,143 82, ,6 15,5 57 Стиропор 30 cm 0,133 83, ,9 16,8 62 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој 41

42 Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој Фасаден изолациски систем КСиНТИ (ETICS) (Композитни Системи за Надворешна Топлинска Изолација) Оптимална дебелина на изолацискиот слој 42

43 П Р А Ш А Њ А? CeProSARD ISO 9001:2008 ISO 14001:2004 ОБУКА ЗА ЕНЕРГЕТСКИ КОНТРОЛОРИ Скопје, Март - Мај 2014 Тема 2. Правна рамка за енергетска ефикасност и енергетски контроли во Република Македонија Д-р Петар Николовски, дипл. инж. арх. 43