Simulação Numérica da Combustão de Carvão Pulverizado em Geradores de Vapor

Transcrição

1 Rede PD&I de Carvão Mineral MCT CNPq Grupo 20 - URI - E.I.M. Simulação Numérica da Combustão de Carvão Pulverizado em Geradores de Vapor Coordenador do Grupo 20: Prof. Dr. Cristiano Vitorino da Silva Equipe Grupo 20: Prof. MSc. Arthur Bortolin Beskow Luís Carlos Lazzari, Acad. de E.I.M. Aline Ziemniczak, Acad. de E.I.M. Abril, 2010.

2 Resumo 1. Modelagem matemática 2. Estudo de caso 3. Malha e parâmetros da solução numérica 4. Resultados 5. Conclusões preliminares 6. Próximas etapas 7. Artigos pulicados pelo grupo do LABSIM 2009/2010

3 Modelagem Matemática Considera-se que o processo de combustão ocorra em taxas finitas, assumindo que a devolatização do carvão ocorra em duas etapas produzindo CH4 e CO: sendo que a oxidação do metano ocorre em duas etapas globais da seguinte forma:

4 Modelagem Matemática Devolatização e queima do carvão A devolatização do carvão é modelada através de dois mecanismos conforme mostrado anteriormente. Considera-se que as partículas de carvão bruto inicialmente passem por um processo de devolatização, seguido pela queima do carbono residual, resultando as cinzas como resíduos sólidos no processo. Assim, onde a taxa de produção de voláteis é dada por e a taxa de produção de carbono residual, sendo que os coeficiente de reações químicas globais, k 1 e k 2,, considerando o equilíbrio químico, são obtidos por taxas finitas de Arrhenius.

5 Modelagem Matemática Uma modelagem Lagrangiana/Euleriana é usada para modelar o escoamento de partículas de carvão e gases, considerando-se o regime permanente. As equações médias de Reynolds são utilizadas para a solução do escoamento reativo, assumindo o modelo k-ω para representar a turbulência do escoamento. Conservação de massa Conservação de espécies químicas e onde onde a formação ou destruição de espécies químicas é pelo modelo de Arrhenius. A partir do modelo de Eddy-Breakup ou Pela combinação dos modelos E-A, o valor final das espécies químicas é obtida a partir da taxa mínima de cada um, onde o menor valor calculado então, é

6 Modelagem Matemática Conservação de quantidade de movimento onde e Conservação de energia onde e o termo fonte de radiação térmica, descrito pelo modelo Discrete Transfer Radiation Model (DTRM), é Sendo que o termo fonte de reações químicas é modelado por

7 Estudo de Caso Após convênio firmado entre a Usina Termelétrica de Charqueadas/Tractebel e a URI Campus de Erechim, adotam-se os dados geométricos e de operação para um dos geradores de vapor dessa unidade. Geometria adotada A caldeira do gerador de vapor possui oito queimadores frontais em duas linhas de quatro unidades, com vazão mássica total de carvão igual a kg/h a uma temperatura média de 100 C. A produção de vapor superaquecido é de kg/h. A caldeira trabalha cerca de 30% do ar de combustão para o ar primário (~100ºC) e 70% para o ar secundário (~550K). Nessas condições a unidade é capaz de produzir aproximadamente 15,25 MWe. O carvão a ser usado inicialmente nas simulações é o CE 3100, com uma umidade de 16,47%.

8 Estudo de Caso Composição do carvão beneficiado tipo CE 3100.

9 Malha e Parâmetros da Solução Malha usada para as simulações iniciais A malha adotada inicialmente foi construída no ICEM CFD possuindo cerca de 1,8x10 6 elementos (figura abaixo) e apresenta refinamentos nas regiões dos jatos de combustível e de ar (detalhe) a fim de melhor captar os fenômenos da combustão. Alguns estudos de escoamento com ar frio foram realizados a fim de se testar simplificações e critérios de convergência da solução. Superaquecedores Extração de cinza leve

10 Malha e Parâmetros da Solução Malha usada para as simulações atuais Em função de problemas relacionados ao tamanho da malha e com relação ao tamanho da geometria, passou-se a adota-se uma malha mais refinada na região da câmara de combustão, a qual apresenta cerca de 3,6x10 6 elementos (figura abaixo). Consideram-se ainda os mesmos refinamentos nas regiões dos jatos de combustível e de ar como anteriormente, e também sobre algumas paredes onde ocorrem descolamentos de camadas limite. Esses estudos foram realizados a fim de se buscar melhores critérios de convergência da solução.

11 Malha e Parâmetros da Solução Condições de contorno Paredes: adota-se a condição de impermeabilidade para s espécies químicas e não deslizamento para as velocidades. Considera-se que a temperatura seja prescrita em 552 K, temperatura equivalente a de saturação da água na pressão de operação do G.V. Saída: adota-se a condição de outlet com uma pressão relativa de -400 kpa. Entrada de ar primário: adota-se a condição de inlet com uma vazão mássica total de carvão de 6 kg/s, somada a vazão de ar primário que é de 4,5 kg/s. A temperatura de entrada dessa mistura é de 373 K. A região de entrada desse ar corresponde a uma região circular que fica envolvida pela região anular de insuflamento do ar secundário. Entrada de ar Secundário: adota-se a condição de inlet com uma vazão mássica total de 15 kg/s, considerando um excesso de ar na saída de cerca de 30%. A temperatura de entrada é de 550 K. A região de entrada desse ar corresponde a uma região anular que envolve a entra de ar primário e carvão. Superaquecedores: Assume-se que esta região seja uma matriz porosa, permeável ao escoamento de carão e cinzas (topo da caldeira). Cada superaquecedor apresenta uma determinada perda de carga para o escoamento de gases produto e um termo fonte térmico para extrair a energia absorvida pelo vapor superaquecido no interior dos tubos dos trocadores de calor.

12 Malha e Parâmetros da Solução Condições iniciais A cada implementação de um novo modelo, usa-se como campo inicial o resultado obtido com a simulação anterior. A sequência de implementação adotada é a seguinte 1. Conservação de quantidade movimento e modelo de turbulência, considerando ar puro. 2. Conservação de energia, considerando ar puro e aquecido 3. Conservação de espécies químicas para uma mistura de gases. Considera-se um gás composto por metano, monóxido de carbono e ar úmido. 4. Modelos de reações químicas simplificadas para formação de uma campo inicial com chama (Eddy-Breakup). 5. Modelo completo de reações globais considerando a cinética química e queima instantânea devido a dissipação de vórtices (EddyBreakup + Arrhenius) 6. Devolatização e queima de carvão 7. Modelo de transferência de calor por radiação - DTRM Discret Transfer Radiation Model, assumindo gás cinza para o espectro de radiação e meio isotópico par o espalhamento. 8. Modelos de NOx considerando os mecanismos de NO-Fuel, NO-Promp e NO- Thermal.

13 Malha e Parâmetros da Solução Método numérico A solução das equações diferenciais baseia-se no MÉTODO DOS VOLUMES FINITOS desenvolvido por Patankar (1980) e o software usado nas simulações é o Ansys CFX v.11. O ACOPLAMENTO entre a PRESSÃO E A VELOCIDADE é realizado através do SIMPLE Semi Implicit Linked Equations. Para os termos advectivos o esquema de interpolação usado é o Upwind. Devido a alta NÃO LINEARIDADE da solução e ao ALTO ACOPLAMENTO entre as propriedades SUBRELAXAÇÕES são usadas para todas as equações e modelos de fechamento da solução. São usados valores de 0,1 para a conservação de energia, massa, quantidade de movimento, espécies químicas, fontes dessas equações. Para as reações das partículas de carvão considera-se uma subrelaxação de 0,01. O tempo físico para a solução da formulação, considerando queima de partículas de carvão e radiação térmica, é de cerca de 20 dias. Para tal, usam-se computadores com processadores Core 2 Quad, com 16 Gb de RAM, adquiridos com recursos desse projeto. O critério de convergência utilizado é o RMS - Root Mean Square. Os valores alcançados para a solução ficam da ordem de 10-4, indicando uma solução razoável para o problema conforme indicado em Ansys CFX, 2004.

14 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico Para este estudo de caso usa-se uma vazão total de ar, estimada via cálculos de estequiometria, em cerca de 11 kg/s. Considera-se que 30% dessa vazão destina-se ao ar primário para a queima e arrasto do combustível, sendo o complemento, 70%, para o ar secundário. Ambas as vazões são distribuídas igualmente entre os oito queimadores. A vazão total de combustível usada é de 6 kg/s. Os demais dados de entrada e condições de contorno são os mesmos já apresentados anteriormente. Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% Para este estudo de caso estima-se uma vazão total de ar em cerca de 15 kg/s. Considera-se novamente que 30% dessa vazão destina-se ao ar primário para a queima e arrasto do combustível, sendo o complemento, 70%, para o ar secundário. Ambas as vazões são distribuídas igualmente entre os oito queimadores. A vazão total de combustível usada é de 6 kg/s. Os demais dados de entrada e condições de contorno são os mesmos já apresentados anteriormente e usados no Caso 1.

15 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico A seguir são apresentados alguns resultados de campos de temperaturas, de concentrações, linhas de corrente e vetores velocidade obtidos com as simulações. Considera-se um plano vertical sobre um dos queimadores para a representação desses resultados.

16 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico

17 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico

18 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico

19 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico

20 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico

21 Caso 1: Combustão em nível estequiométrico: CONCLUSÕES PRELIMINARES Avaliando dados mostrados nesse relatório, e também dados globais, como os mostrados na Tab. 1 a seguir, verifica-se que: Tabela 1 - Dados globais na região de saída da caldeira. Espécies Químicas kg/kg produtos Fração Mássica de CH 4 0,00744 Fração Mássica de CO 0,01227 Fração Mássica de O 2 2,8x10-8 Fração Mássica de CO 2 0,24363 Fração Mássica de N 2 0,66886 Fração Mássica de H 2 O 0,06779 As velocidades de injeção dos jatos ficam muito altas, não resultando num tempo suficiente de residência do combustível na região de chama, resultando em combustão incompleta das partículas. Como esperado, a quantidade de oxigênio injetada nos jatos não foi suficiente para realizar a combustão completa do carvão, já que restaram frações de CH 4 e CO, produtos de devolatização do carvão, na saída da caldeira, e que, como dito acima, também não queima completamente. Conforme se verifica na Tab. 1, resta pouquíssimo oxigênio não reagido na saída da caldeira, confirmando isso.

22 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% A seguir são apresentados alguns dados de campos de temperaturas, de concentrações, linhas de corrente e vetores velocidade obtidos com as simulações. Considera-se o memso plano vertical sobre uma dos queimadores para a representação dos resultados. Caso 2 Caso 1

23 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% Caso 2 Caso 1

24 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% Caso 2 Caso 1

25 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% Caso 2 Caso 1

26 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% Caso 2 Caso 1

27 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30%

28 Caso 2: Combustão em nível estequiométrico: CONCLUSÕES PRELIMINARES Avaliando dados mostrados nesse relatório, e também dados globais, como os mostrados na Tab. 2 a seguir, verifica-se que: Tabela 2 - Dados globais na região de saída da caldeira. Espécies Químicas CASO 2 [kg/kg produtos ] Fração Mássica de CH 4 0,00235 Fração Mássica de CO 0,00424 Fração Mássica de O 2 0,00089 Fração Mássica de CO 2 0,24531 Fração Mássica de N 2 0,68066 Fração Mássica de H 2 O 0,06654 CASO 1 [kg/kg produtos ] 0, , ,8x10-8 0, , ,06779 Verifica-se que mesmo com excesso de ar de 30 usado para o caso 2, ainda resta combustível não queimado junto aos gases de saída, indicando ineficiência no processo de combustão. Baseado nos resultados obtidos, mesmo que qualitativamente, é possível constatar que a câmara de combustão desse gerador de vapor não apresenta dimensões adequadas para a carga térmica usada. A configuração do escoamento mostra que mesmo usando um excesso de ar, o tempo de residência das partículas de carvão na zona de chama não é suficiente para a queima completa do carvão e voláteis. Repare que ainda existe o choque das particulas contra a parte posterior da câmara.

29 Caso 2: Combustão com excesso de ar de 30% - Radiação Térmica

30 Próximas etapas Implementação da modelagem para determinação da formação de NOx. Implementação das forças de empuxo. Validação da modelagem perante dados experimentais a serem obtidos junto a unidade de geração de vapor da Usina de Charqueadas. Solução da modelagem para outros tipos de carvão beneficiado. Elaboração de artigos considerando principais resultados obtidos para submissão: -Encit 2010 Encontro nacional de ciências térmicas. -Periódico Nacional e/ou Internacional.

31 Bibliografia e Artigos Publicados pelo Grupo do LABSIM no Período 2009/2010 Artigos publicados no período INDRUSIAK, M. L. S. ; BESKOW, A. B. ; da SILVA, C. V.. Thermal Power Plant Boiler Misoperation - Case Study Using CFD. In: 4th European Combustion Meeting, 2009, Vienna. 4th European Combustion Meeting, da SILVA, C. V. ; BESKOW, A. B. ; INDRUSIAK, M. L. S. ; MARCILIO, N. R. ; GODINHO, M.. Design of a combustion chamber to burn leather residuals gasification gas. In: International Conference on Efficiency, Cost, Optimization Simulation and Environmental Impact of Energy Systems - ECOS. Foz do Iguaçú, da SILVA, C. V. ; BESKOW, A. B. ; INDRUSIAK, M. L. S. ; MARCILIO, N. R. ; GODINHO, M.. Numerical simulation of combustion process of leather residuals gasification gas. In:, 20th International Congress of Mechanical Engineering - COBEM. Gramado, Artigos aceitos para publicação da SILVA, C. V. ; BESKOW, A. B. ; INDRUSIAK, M. L. S.. CFD analysis of the pulverized coal combustion processes in a 160 MWe tangentially-fired-boiler of a thermal power plant. Journal of the Brazilian Society of Mechanical Sciences and Engineering (Impresso), Bibliografia PATANKAR, S., Numerical heat transfer and fluid flow. New York: Hemisphere, ANSYS INC. User s Guide - Solver Theory, 2004.