WORKSHOP - CONCRETO EM USINAS EÓLICAS REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: NECESSIDADE OU SOFISTICAÇÃO?

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Transcrição:

WORKSHOP - CONCRETO EM USINAS EÓLICAS REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: Selmo Chapira Kuperman selmo@desek.com.br

CONCRETO MASSA Qualquer volume concretado in loco cujas dimensões são grandes o suficiente para exigir que sejam tomadas medidas para combater a geração de calor e a consequente variação de volume da estrutura para minimizar o aparecimento de fissuras de origem térmica

CONCRETO MASSA Bloco de fundação da chaminé da fábrica Eldorado-MS; v~1390m³ (arquivo Desek, 2010) Bloco de fundação - SP; v~670m³ (arquivo Desek, 2013) Bloco de fundação União dos Ventos - RN; v~260m³ (arquivo Desek, 2011)

CONCRETO MASSA Laje de subpressão; h=80cm (arquivo Desek, 2014) Paredes espessas Bunker; largura de ~1,5m (arquivo Desek, 2008) Bloco de fundação em São Paulo; v ~390m³ (arquivo Desek, 2011)

FISSURAÇÃO TÉRMICA

FISSURAÇÃO TÉRMICA Atualmente a ocorrência de fissuras é muito mais comum do que antigamente devido à exigência de concretos com maiores resistências, concretos bombeados, desfôrma rápida, maiores abatimentos, entre outros. O aparecimento de fissuras de origem térmica está diretamente ligado às variações volumétricas que ocorrem no concreto, devido ao calor gerado pela hidratação do cimento.

FISSURAÇÃO TÉRMICA O calor de hidratação é diretamente influenciado por: Tipo de cimento; Consumo de cimento; Finura do cimento.

FISSURAÇÃO TÉRMICA

FISSURAÇÃO TÉRMICA

FISSURAS DE ORIGEM TÉRMICA Fissuras em vertedouto de PCH (região sul do país); abertura de 0,8mm (arquivo Desek, 2009) Fissuras em bloco de fundação (região sudeste do país); abertura de 0,3mm (arquivo Desek, 2009)

FISSURAÇÃO TÉRMICA

FISSURAÇÃO TÉRMICA A fissuração térmica pode ser minimizada quando: A diferença entre o pico de temperatura do concreto e a temperatura ambiente for pequena; Os valores do coeficiente de expansão térmica do concreto, do módulo de elasticidade do concreto e do grau de restrição, forem baixos; A resistência do concreto for elevada.

ESTUDOS DE TENSÕES TÉRMICAS ATRAVÉS DE SIMULAÇÃO COMPUTACIONAL TRIDIMENSIONAL TEMPERATURAS CÁLCULO DAS EVOLUÇÕES DE TEMPERATURAS DO CONCRETO NA ESTRUTURA TENSÕES CÁLCULO DAS TENSÕES/DEFORMAÇÕES RESULTANTES NA ESTRUTURA BASEADO NAS DISTRIBUIÇÕES DAS TEMPERATURAS

Temperatura Média Ambiente no Nordeste?

FATORES QUE INFLUENCIAM NA FISSURAÇÃO TÉRMICA 1. Condições climáticas 2. Propriedades dos concretos 3. Projeto e construção (dimensões, formas, cura, juntas, refrigeração, projeto estrutural, etc) 4. Velocidade construtiva (AL, IL, TL) 5. Restrição (interna e externa) (fundações, paredes, núcleo)

CONTROLE DA FISSURAÇÃO TÉRMICA Utilização de materiais pozolânicos; Concretagem em etapas; Aumento do intervalo de lançamento entre as camadas; Concretagens em dias e/ou horários em que a temperatura ambiente seja menor; Realizar estudos térmicos; Refrigeração do concreto; Aumento da idade de controle da resistência à compressão do concreto (menor consumo de cimento); Zoneamento das classes de concreto.

ENSAIO DE REATIVIDADE ÁLCALIS- AGR3EGADOS

ESTUDOS TÉRMICOS PARQUE EÓLICO UNIÃO DOS VENTOS- RN Projeto GE/SERVENG, no Rio Grande do Norte Construção: Serveng 105 aerogeradores 168 MW

CONDIÇÕES DE CONTORNO (Localização) ~100km de Natal-RN

-Base poligonal de 8 vértices está inscrita em uma circunferência de 13,7m de diâmetro ; -Altura de 3m ; - Volume teórico ~260m³; - Duas etapas de concretagem; - Intervalo de lançamento máximo de 3 dias entre as camadas de concretagem ; - f ck =30MPa/28dias

MÉTODOS DE CÁLCULO E DE AVALIAÇÃO - MÉTODO EXPEDITO DE TENSÕES; - MÉTODO EXPEDITO DE CAPACIDADE DE DEFORMAÇÃO; - MÉTODO SIMPLIFICADO (Schmidt, Carlson, Stucky- Derron, etc.); - MÉTODO DOS ELEMENTOS FINITOS.

PARÂMETROS DISPONÍVEIS PARA SIMULAÇÃO UNIÃO DOS VENTOS- RN - Cimento - CP IV Z 32 Dosagem do concreto fck=30mpa/28dias - Agregado graúdo e miúdo: Granito - Massa específica = 2359kg/m³ - Coeficiente de Poisson = 0,21 Projeto Bloco de fundação - União dos Ventos Material Tipo Fornecedor Consumo (kg/m 3 ) Cimento CP-IV Z 32 (Campeão) LAFARGE Caporan/PB 342,0 Metacaulim Sikalim. SIKA CYSNE Engenharia Ltda. Natal/RN 47,9 Areia Quartzosa de rio Marcone João Câmara/RN 701,0 Brita 0 Granítica Pedreira Potiguar Taipú/RN 359,2 Brita 1 Granítica Pedreira Potiguar Taipú/RN 718,4 Água - Rede de abastecimento. CAERN Natal/RN Aditivo Plastificante Sikament PF 171 CYSNE Engenharia Ltda. Natal/RN 2,4 Aditivo superplastificante 184,7 Viscocrete 3535 CYSNE Engenharia Ltda. Natal/RN 3,4

Resistência(MPa) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO E TRAÇÃO 40 35 30 25 20 15 10 5 0 17,3 3dias=16,6MPa 11,7 Resistência à Tração e Compressão Base para torre dos aerogeradores Natal-RN 28,3 33,7 7dias=20,4 MPa 36,6 28dias=26,7MPa 38,5 1,2 1,7 2,8 3,4 3,7 3,8 RESISTÊNCIA À TRAÇÃO 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 Tempo(dias) Resistência à Tração (10%fcj) RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO Resistência à Compressão Estimada

Módulo de Elasticidade (MPa) 32000 28000 REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: MÓDULO DE ELASTICIDADE Módulo de Elasticidade - BASE DOS AEROGERADORES - NATAL/RN E = 30780MPa 24000 20000 16000 12000 8000 4000 0 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 Tempo (dias) MÓDULO DE ELASTICIDADE (MPa) Módulo de Elasticidade estimado a partir da NBR 6118

CARACTERÍSTICAS TÉRMICAS DO CONCRETO c m c i m i i k m k i m i i Calor específico (kj/kg.ºc) Condutividade térmica (kj/m.hºc) Coeficiente de dilatação térmica (10-6 /ºC) 1,2 9,6 11,2 O coeficiente de dilatação térmica adotado foi estimado a partir de informações de concretos que utilizaram mesmo agregado próximo a região da obra.

Calor de Hidratação (J/g) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: CARACTERÍSTICAS TÉRMICAS DO CONCRETO Resultados (J/g) (ref.abcp, Ensaio de determinação do Calor de Hidratação:CPIV Z 32 (Campeão) Lafarge 12 24h 41h 72h 120h 168h 108 210 240 252 257 260 Calor de Hidratação Cimento CP IV Z - 32 (Campeão) Lafarge 250 200 210 240 252 257 260 150 100 108 50 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 Tempo(horas) ESTIMATIVA DA EVOLUÇÃO DO CALOR DE HIDRATAÇÃO - CP IV 32 - CAMPEÃO-LAFARGE DADOS DO ENSAIO (CALOR DE HIDRATAÇÃO)

Elevação de Temperatura ( C) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: ELEVAÇÃO ADIABÁTICA DE TEMPERATURA 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 Tmáx=38,9 C 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Tempo(dias) Base da torre dos aerogeradores - Natal/RN

Temperatura Ambiente ( C) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: CONDIÇÕES DE CONTORNO Média de temperaturas (Período: 1961 a 1990) - Natal-RN 31 29 27 25 23 21 30,2 30,6 27,1 27,2 24,0 23,8 30,2 26,8 23,4 29,6 26,2 22,8 29,0 25,7 22,4 28,2 24,8 21,4 27,8 28,0 24,3 24,4 20,8 20,7 28,6 25,1 21,6 29,6 29,8 30,0 26,8 26,5 26,2 23,6 23,2 22,8 19 JAN FEV MAR ABR MAI JUN JUL AGO SET OUT NOV DEZ Tempo (Meses) MÉDIA MÍNIMA MÁXIMA (FONTE: www.inmet.gov.br)

CONDIÇÕES DE CONTORNO Velocidade média do vento de 4,7m/s; As fôrmas foram simuladas como colocadas no início da concretagem; O período de cura máximo considerado foi de 14 dias por inundação ou até 2 horas antes da retomada da camada posterior; Tipo de troca Transmissão superficial de calor (kj/m².h. C) Concreto - ar. 48,6 Concreto - água de cura 1256,0 Concreto fôrma metálica +vento 48,6

GEOMETRIA DA ESTRUTURA Seção do bloco Corte AA

GEOMETRIA DA ESTRUTURA -Elementos tetraédricos; -Os elementos tetraédricos são formados com 10 nós para análise térmica -20 nós (cada um com 3 graus de liberdade) para análise das tensões MALHA DE ELEMENTOS FINITOS Software B4CAST

CASOS ESTUDADOS Estrutura BLOCO DE FUNDAÇÃO Caso Altura máxima da Temperatura de camada (m) lançamento ( C) I 1 a CAMADA=1,70 14 II 25 III 2 a CAMADA=1,30 35 IL(dias) 3

Bloco de Fundação FUNDAÇÃO LASTRO

ISOTERMAS SOFTWARE B4CAST Isotermas na seção longitudinal 222 horas após o início da concretagem (TL=25 C) Localização da seção de análise - d=6,30m (Contorno azul)

ISOTERMAS SOFTWARE B4CAST Isotermas em planta - 222 horas após o início da concretagem (TL=25 C) Localização da seção de análise - h=0,85m (2) (Contorno azul)

EVOLUÇÃO DAS TEMPERATURAS

EVOLUÇÃO DAS TENSÕES

RESUMO DAS MÁXIMAS TEMPERATURAS ETRINGITA TARDIA Tmáx 65 C

RESUMO DAS MÁXIMAS TENSÕES

RESUMO DAS MÁXIMAS TENSÕES E TEMPERATURAS RETOMADA DE 15 DIAS

RESUMO DAS MÁXIMAS TENSÕES E TEMPERATURAS RETOMADA DE 15 DIAS

RESULTADO DA ANÁLISE TÉRMICA E TENSIONAL De acordo com o resumo de tensões máximas apresentado, nota-se que o ponto C, localizado na 1 a camada de altura igual a 1,70m, apresenta maior probabilidade de fissuração para temperatura de lançamento maior que 23 C considerando FS=1,2. Os pontos localizados na 2 a camada de altura igual a 1,30m, apresentam menor probabilidade de fissuração para temperatura de lançamento do concreto inferiores a 35 C. Considerando que seja realizada uma parada superior a 15 dias, os pontos localizados na 2 a camada de altura igual a 1,30m, mantém menor probabilidade de fissuração para temperatura de lançamento do concreto inferior a 35 C.

RESULTADO DA ANÁLISE TÉRMICA E TENSIONAL Considerando as condições ambientais que estas peças estarão sujeitas (altas temperaturas e velocidade do vento, principalmente), recomenda-se que o concreto não seja lançado a uma temperatura superior a 30 C. Considerando estas condições adversas, caso o concreto seja lançado a temperaturas superiores a 30 C, a pega do concreto é acelerada, o abatimento ou trabalhabilidade da mistura é reduzido além de propiciar uma evaporação rápida da mistura podendo potencializar o aparecimento de fissuras de retração por secagem, além de poder dificultar o adensamento do material.

RESULTADO DA ANÁLISE TÉRMICA E TENSIONAL Base de concreto Altura da camada (m) Substituição da água de amassamento por gelo (%) Quantidade de gelo, excluindose a umidade dos agregados (kg/m³) Volume teórico (m³) por unidade Quantidade total de gelo (t) por unidade Considerando 106 bases de concreto (t) 1 a Camada 1,70 60 74 233 17,2 t 1823,2 t 2 a Camada 1,30 30 37 27 1,00 t 106 t

ZONEAMENTO DE TEMPERATURAS DE LANÇAMENTO TL 30 C TL 23 C

BALANÇO TÉRMICO CONCRETO S/ REFRIGERAÇÃO

BALANÇO TÉRMICO CONCRETO (100 % de gelo)

BALANÇO TÉRMICO

REFRIGERAR APENAS A ÁGUA DE AMASSAMENTO É SUFICIENTE?

CONCRETAGEM NOTURNA?

- Leituras a cada 4 horas, após o lançamento de cada camada, até que a temperatura máxima seja atingida (aproximadamente a 32 horas do lançamento de cada camada). - Após atingir o pico de temperatura - 8 horas durante o período de 10 dias. - Após este período serão realizadas leituras a cada 5 dias por um período de aproximadamente 30 dias.

Temperatura de Lançamento ( C) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: CONTROLE DA TEMPERATURA DE LANÇAMENTO DO CONCRETO FRESCO 20 Controle da Temperatura de Lançamento do Concreto Fresco 19 18 17 16 15 14 13 18 19 18 19 16 19 18 18 18 18 18 17 17 17 18 18 19 17 16 17 18 18 19 17 18 17 17 16 16 16 15 15 12 11 10 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Amostras por caminhão betoneira (Séries) Temperatura do concreto

Evolução de Temperatura ( C) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: Leitura dos termopares 1 ª Camada Evolução da temperatura do concreto - Termopares 75 65 55 PORQUE MONITORAR AS TEMPERATURAS??? 45 35 25 15 5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Tempo (horas) T1 T2 T3 T5 T4

Resistência à Compressão (MPa) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: CONTROLE TECNOLÓGICO DO CONCRETO RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO 50 Parque Eólico União dos Ventos Resultados de Resistência à Compressão 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 fck=30mpa 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Amostras por caminhão betoneira (Séries) fc7(mpa) fc28(mpa)

ESTUDOS TERMICOS PARQUE EÓLICO CASA NOVA Proprietário: CHESF Construção: Dois A Engenharia e Tecnologia Ltda. (Foto: CAVALCANTI et al, 2014 Revista Concreto e Construções - IBRACON) Eduardo Funahashi

ESTUDOS TERMICOS PARQUE EÓLICO CASA NOVA f ck = 25 MPa (cf. projeto) Relação a/c = 0,60 REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: Massa específica concreto = 2300 kg/m³ AVALIAÇÃO DO MÓDULO DE ELASTICIDADE DO SOLO DE APOIO Estudo paramétrico: 70MPa, 1.000MPa, 10.000MPa e 24.000MPa Material Consumo (kg/m 3 ) Cimento 310 Areia 800 Brita 1004 Água 186

Calor de Hidratação (J/g) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: 320 300 280 260 240 220 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 0 151 214 Calor de Hidratação - Cimento Portland CP II 32 RS - (Mizu) 235 248 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 Tempo(horas) CURVA DA EVOLUÇÃO DO CALOR DE HIDRATAÇÃO - CP II 32 RS - MIZU DADOS DO ENSAIO (CALOR DE HIDRATAÇÃO) 258 265

Tensões Máximas (MPa) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: PARQUE EÓLICO CASA NOVA Resumo das Máximas Tensões Principais Maiores Bloco de Fundação -Casa Nova-BA -TL=35 C 3,5 3 2,5 2,03 2 2,26 1,37 1,5 1,26 2,66 2,01 2,01 1,51 FS=1,0 FS=1,2 2,78 2,24 2,01 1,59 1,32 1,40 1 0,75 0,68 0,5 0,73 0,76 0,78 0,83 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Módulo de Elasticidade (GPa) A (h=0,25m) B (h=0,50m) C (h=0,95m) D (h=1,40m) E (h=1,65m) fcj (FS=1,0) fcj(fs=1,2)

Tensões Máximas (MPa) REFRIGERAÇÃO DO CONCRETO PARA FUNDAÇÕES DE TORRES EÓLICAS: PARQUE EÓLICO CASA NOVA Resumo das Máximas Tensões Principais Maiores Bloco de Fundação -Casa Nova-BA--TL=35 C 3,5 3 2,5 1,99 2 1,5 1,75 1,24 1 1,14 2,15 1,97 1,41 1,27 2,62 2,32 1,79 1,51 FS=1,0 FS=1,2 2,81 2,50 2,05 1,65 0,5 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Módulo de Elasticidade (GPa) F (h=1,25m) G (h=0,95m) H (h=0,95m) I (h=0,95m) fcj (FS=1,0) fcj(fs=1,2)

CONCLUSÕES MÓDULO DE ELASTICIDADE DA BASE DE APOIO E LATERAL -E 3GPa (3.000MPa) o concreto poderia ser lançado em algumas regiões com 35 C sendo mínima a probabilidade de fissuração. - Como não se dispunha do valor do módulo de elasticidade do solo a Desek realizou um estudo de temperaturas de lançamento considerando seu valor variável de 10.000MPa e 24.000MPa de modo a ser avaliada uma situação mais crítica. - Neste caso consideraram-se temperaturas de lançamento do concreto de 25 C, 30 C e 35 C de maneira a se dispor de valores extremos para a estimativa.

Avaliação das temperaturas de lançamento

Avaliação das temperaturas de lançamento

Avaliação das tensões principais Módulo da fundação de 10GPa

Avaliação das tensões principais Módulo da fundação de 24GPa

Avaliação das tensões principais Módulo da fundação de 24GPa

Avaliação das tensões principais Módulo de Elasticidade da fundação de 24GPa

ZONEAMENTO DE TEMPERATURA DE LANÇAMENTO DO CONCRETO

CONCLUSÕES - Os resultados apresentaram boa representatividade, comprovando a utilidade de aplicação deste tipo de estudo para definição de metodologia adequada visando minimizar a probabilidade de fissuração por tensões de origem térmica em bases de torres eólicas - As simulações de tensões de origem térmica mostraram que a probabilidade de ocorrência de fissuração nas camadas de concretagem para as bases das torres eólicas é pequena para o concreto refrigerado - Os termopares mostraram boa correlação considerando que os parâmetros térmicos relacionados ao concreto foram estimados e pode explicar as diferenças entre os picos de temperaturas de aproximadamente 5 C entre as temperaturas lidas e as obtidas por meio da simulação.

RECOMENDAÇÕES MEDIDAS PARA REDUÇÃO DA TEMPERATURA MÁXIMA ATINGIDA PELO CONCRETO: PRÉ-REFRIGERAÇÃO do concreto Utilização de cimentos com BAIXO CALOR DE HIDRATAÇÃO (CP III e CP- IV) Redução do CONSUMO DE CIMENTO AUMENTO DA IDADE DE CONTROLE das resistências (desde que haja real aumento das mesmas ao longo do tempo) REDUÇÃO DO VALOR EXIGIDO DAS RESISTÊNCIAS de modo a se reduzir o consumo de cimento sem interferir no cálculo estrutural

GRATO PELA ATENÇÃO! Selmo Chapira Kuperman selmo@desek.com.br