Avaliação in-situ da aderência de materiais de revestimento

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1 Avaliação in-situ da aderência de materiais de revestimento Inês Flores-Colen ICIST/IST Portugal Jorge de Brito ICIST/IST Portugal Fernando A. Branco ICIST/IST Portugal Resumo: Os revestimentos devem garantir adequados valores de aderência durante o seu tempo de vida útil, evitando situações de descolamento e desprendimentos. O ensaio pulloff é uma técnica de ensaio destrutiva que permite avaliar in-situ a resistência ao arrancamento por tracção (aderência) de diversos revestimentos. Nesta comunicação, são discutidos os resultados desta técnica de ensaio realizada em oito casos de estudo, revestidos a ladrilhos / azulejos cerâmicos, reboco colorido monocamada, reboco interior, estuque e tinta / argamassa impermeabilizante. Pretende-se, assim, avaliar a adequabilidade do ensaio pull-off numa avaliação in-situ em materiais de revestimentos. Palavras-chave: aderência, revestimentos, in-situ, pull-off, ensaio. 1. INTRODUÇÃO Os revestimentos de paredes e tectos devem garantir uma adequada aderência ao suporte durante o seu tempo de vida útil. A falta de aderência destes revestimentos conduz a destacamentos, que poderão ser agravados pela acção dos agentes de degradação e originar situações de perigo para os utentes ou transeuntes (por exemplo, queda de ladrilhos cerâmicos). Vários factores influenciam a aderência: a natureza do suporte (rugosidade superficial, teor de humidade inicial e sucção capilar); o tipo de material de revestimento (materiais constituintes, espessuras, idade, condições atmosféricas durante a aplicação) [1]. A avaliação in-situ da aderência em revestimentos deve ser realizada periodicamente, durante as condições em serviço, permitindo detectar atempadamente potenciais problemas de descolamentos e desprendimentos. De acordo com a norma americana ASTM E , é recomendada numa inspecção detalhada a realização de, no mínimo, três testes de arrancamento por paramento [2]. O ensaio de arrancamento pull-off é uma técnica muito utilizada na avaliação in-situ da aderência de revestimentos. Esta técnica apresenta várias vantagens: (1) o aparelho tem um custo médio (500 a 2500 ) e uma utilização relativamente fácil (os equipamentos mais actuais tendem a ser mais leves, portáteis e de fácil manuseamento); (2) permite obter informação sobre uma característica de desempenho (aderência) e sobre a sua perda em condições em serviço; (3) é de fácil interpretação de resultados; (4) não necessita de fonte de energia in-situ; (5) os resultados são fiáveis; (6) não necessita de trabalho em

2 laboratório [3]. No entanto, apresenta algumas desvantagens, tais como: (1) a realização do ensaio não é contínua (existe uma primeira fase de preparação e colagem das pastilhas, uma segunda de realização do ensaio e uma terceira de reparação dos locais ensaiados); (2) a duração do ensaio varia de 1 a 2 dias, dependendo do tempo de secagem da cola epóxida utilizada na colagem das pastilhas metálicas; (3) é uma técnica destrutiva que afecta a integridade do revestimento, pelo que necessita sempre de trabalhos de reparação; (4) recomenda-se pelo menos duas pessoas na realização da técnica (tendo um dos técnicos alguma formação específica); (5) necessita de meios de acesso aos locais de ensaio (escadotes, bailéus, entre outros) [3]. A técnica mais expedita de verificação da aderência consiste na percussão de um martelo no paramento e detecção do som emitido (um som cavo permite detectar zonas não aderentes). Esta técnica expedita serve apenas para uma avaliação qualitativa, sendo por isso utilizada em conjugação com a técnica do ensaio pull-off. No entanto, começam a surgir novos estudos com outros equipamentos que vão no sentido de uma maior fiabilidade na avaliação da aderência, apostando em técnicas não-destrutivas: os ultra-sons (apesar de existirem vários estudos, ainda não ficou estabelecida uma correlação entre os resultados obtidos com esta técnica e a perda de aderência) ou o registo do som através de sonómetros conjugado com a termografia (identificação de zonas não aderentes por humidade). Pelo descrito anteriormente, e apesar das desvantagens do ensaio de pull-off, esta técnica continua a ser recomendada em normas e utilizada correntemente em revestimentos. Neste sentido, é importante analisar as suas potencialidades e criar procedimentos que permitam minimizar as suas desvantagens, em particular o grau de destruição que atinge o paramento. Neste contexto, esta comunicação apresenta e discute um conjunto de resultados de ensaios pull-off realizados em diversos revestimentos exteriores (na maioria dos casos) e interiores, nomeadamente: reboco colorido monocamada (um caso); ladrilhos / azulejos cerâmicos colados com cimento-cola (três casos), rebocos interiores (um caso), estuque (um caso) e tinta / argamassa impermeabilizante (dois casos). 2. O ENSAIO DE ARRANCAMENTO POR TRACÇÃO (PULL-OFF) Este ensaio tem por objectivo avaliar a capacidade de aderência do revestimento ao suporte. O ensaio pull-off está descrito na ficha de ensaio do LNEC FE Pa36 [4] para revestimentos de parede, na norma Europeia EN [5] para argamassas de revestimento e na EN 1348 [6] para cimentos-cola. O RILEM recomenda a mesma técnica para avaliar a aderência entre tijolos e argamassa e blocos, segundo a MR 21, e ainda a aplicação desta técnica, baseada na EN , mas adaptada a in-situ, segundo a MDT.D.3 [7]. Esta técnica de ensaio consiste na extracção de uma pastilha metálica, com máquina pulloff, que é previamente colada ao revestimento através de uma resina epóxida. Para garantir que o arrancamento ocorra apenas sob a área da pastilha, é previamente criado um rasgo no seu contorno, com uma profundidade superior à espessura do revestimento. A máquina de ensaios mede a força necessária para proceder ao arrancamento da pastilha. A relação entre essa força e a área da pastilha corresponde à resistência ao arrancamento, ou seja, à máxima tensão que é possível aplicar ao revestimento. O arrancamento pode ocorrer por perda de aderência, pela interface entre o revestimento e o suporte (rotura adesiva - tipologia a), por rotura do próprio material de revestimento (rotura coesiva no revestimento - tipologia b) ou do suporte (rotura coesiva do suporte - tipologia c). É frequente a rotura não ocorrer apenas numa destas formas, podendo combinar duas ou mais delas.

3 A tensão que provoca a rotura no plano de contacto do revestimento com o suporte (rotura adesiva) é a tensão de cedência. Se a rotura for coesiva (tipologias b ou c), o valor obtido equivale ao limite inferior da tensão de aderência, sendo válido para o cálculo de uma valor médio da resistência ao arrancamento [7]. 3. ESTUDO DE CASOS 3.1 Descrição dos casos inspeccionados Os casos de estudo analisados neste texto resultam de diversas inspecções realizadas, conforme os relatórios de peritagem indicados nas referências [8 a 14]. Os revestimentos inspeccionados visualmente, com a realização de ensaios pull-off, foram os seguintes: caso A - azulejos cerâmicos nas fachadas de edifício, em Lisboa; caso B - ladrilhos cerâmicos nas fachadas de edifício, em Linda-a-Velha; caso C - rebocos multicamada de paredes interiores de um parque de estacionamento, em Lisboa; caso D - reboco monocamada em fachadas de moradia, em Tomar; caso E - azulejos cerâmicos nas fachadas de edifício, em Lisboa; caso F - estuques nas lajes de edifício, em Lisboa; caso G - pintura com membrana elástica e aplicação de argamassa impermeabilizante em paredes exteriores de edifício, em Albufeira; caso H - tinta em aduelas, em Lisboa. Na Tabela 1, encontra-se uma síntese dos casos de estudo em termos de tipo de revestimento, área revestida, idade do revestimento e fixação do revestimento ao suporte. Tabela 1 - Caracterização geral dos sistemas de revestimento inspeccionados Caso Tipo de revestimento Área revestida Idade do revestimento Fixação / suporte Localização A azulejos cerâmicos com 40 x 7500 m anos cimento-cola / fachadas exteriores 40 cm 2 e espessura de 7 mm reboco / alvenaria de B ladrilhos cerâmicos com 22.5 x 8 cm 2 e espessura de 10 mm tijolo e de betão 700 m anos cimento-cola / reboco / alvenaria de tijolo e de betão C rebocos cimentícios tradicionais D reboco colorido monocamada anos suporte em betão e em alvenaria de tijolo fachadas exteriores 1864 m 2 3 meses suporte de betão paredes interiores fachadas exteriores E azulejos cerâmicos com 15 x 15 cm 2 e espessura de 5 mm 9000 m anos cimento-cola / alvenaria de tijolo fachadas exteriores F estuque projectado aplicado directamente em betão - poucos meses suporte de betão lajes de betão armado em tectos G membrana elástica / argamassa impermeabilizante - - suportes de alvenaria fachadas exteriores H tinta - - suporte de betão aduelas Nota: (-) significa que não foi indicada essa informação nos relatórios. 3.2 Metodologia adoptada para as inspecções / ensaios As inspecções realizadas incluíram, de um modo geral, dois dias distintos de inspecção. Na primeira fase, procedeu-se à observação visual com levantamento fotográfico e cola-

4 gem das pastilhas em locais adequados. Na segunda fase, procedeu-se à realização da campanha experimental. Nos casos com anomalias de descolamento, os ensaios foram efectuados nos locais em que o revestimento se encontrava aderente. Para esta verificação, recorreu-se à percussão do paramento e à avaliação qualitativa do som emitido. Na Tabela 2, encontram-se sintetizadas as informações relativas a cada caso de estudo, em termos de: causa dos ensaios, sua localização, extensão das anomalias e tipo de observação (se foi unicamente visual ou se ocorreram outras técnicas expeditas). Verifica-se que, em cinco casos, o estudo incidiu na degradação dos revestimentos e nos restantes três no controlo da qualidade (avaliação do modo de preparação das superfícies que serão revestidas, avaliação de diferentes opções de revestimento escolhidas pelo dono-de-obra e da aderência do revestimento após a sua aplicação nas instalações de fabrico). Tabela 2 - Caracterização geral das anomalias observadas Caso Causas dos ensaios Localização Extensão das anomalias A B descolamentos com queda de elementos descolamentos com queda de elementos fachadas, em especial nas zonas curvas, ao nível dos pisos e em suportes de betão fachadas, em especial nas vergas de portas e janelas, e muros circundantes paredes interiores elevada média Tipos de observação visual e por percussão visual e por percussão C descolamentos e desprendimentos 30% da área revestida visual e por percussão D pulverulência nas fachadas elevada visual e por percussão E descolamentos com média visual e por queda de elementos percussão fachadas com destaque nos cantos de vãos, na zona corrente e de transição entre lajes e paredes de alvenaria F controlo da qualidade tectos interiores n.a. visual G controlo da qualidade fachadas n.a. visual H controlo da qualidade aduelas n.a. visual Nota: (n.a.) significa que não é aplicável ao caso de estudo. A realização dos ensaios baseou-se nos documentos técnicos anteriores [4; 5; 7]. Seguem indicações sobre alguns procedimentos do ensaio: foram escolhidos no mínimo 6 locais de ensaio, conforme Tabela 3 (encontramse apenas indicados o número de ensaios válidos; na prática 1 a 2 ensaios foram nulos durante uma campanha experimental); conforme indicação das normas e recomendações técnicas, deverão ser realizados no mínimo cinco ensaios, em laboratório, para o mesmo material de revestimento [4; 5]. Para o ensaio in-situ, o MDT. D.3 recomenda, no mínimo, seis ensaios [7] e o LNEC três determinações da aderência por cada 50 m 2 por paramento [4]]; esta última recomendação, a ser seguida por exemplo no caso A, levaria à realização de 450 determinações o que tornaria inexequível a realização do ensaio por questões económicas; na maioria dos casos, utilizou-se pastilhas de secção quadrada, com 5 x 5 cm 2 (Tabela 3), sendo necessário a realização de rasgos no paramento através de uma rebarbadora (Figura 1), conforme alternativa proposta pelo RILEM MDT D3; este procedimento revelou-se mais adequado para in-situ do que a utilização de uma caroteadora, em particular nos revestimentos menos resistentes (Figura 2),

5 por ser mais fácil de transporte (rebarbadora com pequeno disco diamantado), não necessitar de água para o corte, a execução dos cortes ser mais rápida e não criar interferência no revestimento (que afecta a integridade do revestimento); Tabela 3 - Caracterização geral dos ensaios realizados Caso Nº de ensaios Tipo de pastilhas utilizado Localização geral dos ensaios válidos A 9 secção quadrada, 5 x 5 cm 2 fachadas Norte, Sul, Poente e Nascente, superfícies verticais e horizontais (vergas das janelas) B 8 secção quadrada, 5 x 5 cm 2 fachadas (zonas correntes, platibanda de betão, verga de janela), muro de entrada C 5 secção quadrada, 5 x 5 cm 2 paredes do piso 0, -1, -2 D 16 secções quadradas, 5 x 5 cm 2 e fachadas a Norte, a Sul e a Nascente 10x10 cm 2 E 6 secção quadrada, 5 x 5 cm 2 fachadas a Este, Sul, e Oeste F 6 secção quadrada, 5 x 5 cm 2 três salas nos tectos do 1º piso G 10 secção circular, 5 x 5 cm 2 fachadas viradas a Poente e a Norte H 11 secção circular, 5 x 5 cm 2 zonas laterais, superiores e de topo Figura 1 - Execução dos rasgos até cerca de 3 cm (à esquerda) e aspecto final da zona a ensaiar após a execução dos rasgos (à direita) na maioria dos casos, utilizou-se fita-cola após a colagem das pastilhas para apoio na fase de secagem, em especial até a cola ter algum poder de colagem (Figura 3, à esquerda); no caso de tectos estucados, foi necessário colocar um prumo e um material resiliente entre o prumo e a pastilha para garantir mobilização da pastilha no processo de secagem da cola (Figura 3, à direita); utilizou-se dois tipos de aparelhos de pull-off, consoante a disponibilidade de equipamento para cada inspecção; a máquina de pull-off da Figura 4, à esquerda, é da marca S.A.T.T.E.C., com capacidade de 10 kn (correspondente a uma tensão de 4.0 MPa para as pastilhas utilizadas), e um curso máximo de 30 mm; a leitura deste equipamento, é dada pela força que provoca a rotura em dan; na Figura 4, à direita, ilustra-se o outro equipamento também utilizado, da marca PROCEQ, modelo DYNA Z6, com capacidade de 6 kn (correspondente a uma tensão de 2.4 MPa para as pastilhas utilizadas), e um curso máximo de 4 mm;

6 este aparelho fornece uma leitura digital, da tensão associada à rotura em pastilhas circulares de diâmetro 5 cm; na Tabela 4, exemplificam-se as fórmulas utilizadas no cálculo da resistência ao arrancamento ( f ), em N/mm 2 (MPa). u Figura 2 - Caroteadora para a execução de rasgos circulares (à esquerda) e aspecto antes da colagem das pastilhas, com a queda do revestimento de argamassa (à direita) Figura 3 - Aplicação de fita-cola para fixação da pastilha em azulejos cerâmicos (à esquerda) e utilização de prumos e material resiliente em tectos estucados (à direita) Figura 4 - Realização do ensaio de arrancamento em superfícies verticais com máquina da marca SATTEC (à esquerda) e horizontais com máquina da marca PROCEQ (à direita)

7 Tabela 4 - Fórmulas de cálculo da tensão Equipamento SATTEC f para cada equipamento de pull-off u Equipamento PROCEQ 3.3 Resultados obtidos Os resultados obtidos para os oitos casos encontram-se sintetizados na Tabela 5. Como os valores médios podem ser enviesados por apenas alguns valores extremos, foi elaborado o diagrama box-plot na Figura 5 que facilita a análise comparativa entre os casos de estudo, através da indicação de: média e mediana dos resultados, quartil inferior (25%), quartil superior (75%), observação mais pequena e maior. Por último, apresenta-se na Tabela 6 uma síntese das tipologias de rotura (adesivas e coesivas). As roturas que ocorreram na cola epóxida (interface entre a pastilha e a camada superficial do revestimento) foram consideradas nulas, à excepção do caso H. Caso f F u u =, A em que: F = força de rotura, em u N A = área da pastilha, mm 2 circulares f u = f aparelho, em que: Aquadradas Tabela 5 - Caracterização geral dos resultados obtidos em MPa Média Desvio Valor mínimrior Quartil infe- Mediana Quartil supe- ensaios padrão (25%) rior (75%) Valor máximo A B C D E F G H DISCUSSÃO DOS RESULTADOS A f aparelho = tensão lida no aparelho, em N/mm 2 ; A circulares = área de uma pastilha circular, com diâmetro de 50 mm; A = área da pastilha de secção quadrada, utilizada no ensaio, quadradas em mm 2. Os valores médios dos resultados das tensões não são, na maioria dos casos, representativos do comportamento global do sistema de revestimento, apesar de servirem de termo de comparação com os requisitos / recomendações técnicas. Nos sistemas de ladrilhos / azulejos cerâmicos aderentes, os casos A (f u média = 0.69 MPa) e B (f u média = 0.55 MPa) e E (f u média = 0.63 MPa) apresentam valores médios satisfatórios (Tabela 5) superiores a 0.3 MPa. De acordo com Sá [15], este valor considera-se o termo de vida útil do sistema de revestimento cerâmico aderente por se entender que a partir dele o sistema já não é capaz de realizar, nas condições mínimas de segurança, as funções a que se destina. No entanto, nos casos B e E, existe uma tendência para valores muito mais baixos do que essa média, razão que justifica uma mediana inferior (0.24 MPa no caso B e 0.53 MPa no caso E). Nestes dois casos, dizer que o comportamento à aderência é satisfatório com base unicamente na média dos valores não é suficiente para explicar a queda do revestimento.

8 Resultados dos ensaios de arrancamento de pull-off Aderência (MPa) A B C D E F G H Casos estudados Figura 5 - Diagrama box-plot com os resultados dos ensaios de arrancamento para os oito casos de estudo Caso Tipologia adesiva Tabela 6 - Caracterização geral dos resultados obtidos Localização da interface Tipologia Localização da camada do revestimento ou coesiva suporte A 47% cimento-cola/reboco 28% reboco 6% ladrilho/cimento-cola 19% cimento-cola B 16% cimento-cola/reboco 26% reboco 47% ladrilho/cimento-cola 11% cimento-cola C 31% salpisco/suporte de betão 3% reboco (2 camadas) 16% 1ª camada de base/salpisco 24% 1ª camada de base 20% 1ª e 2ª camadas de bases 6% suporte de betão D 16% reboco/ suporte de betão 84% reboco monocamada E 26% cimento-cola/reboco 31% cimento-cola 43% ladrilho/cimento-cola F 6% camada de acabamento/de regularização 54% estuque (camada de regularização) 40% camada de regularização/suporte de betão G 10% 1ª e 2ª demãos da 2ª pintura 10% reboco inicial existente 50% argamassa impermeabilizante e reboco inicial 15% 2ª pintura e 1ª pintura 15% 1ª pintura / reboco inicial H 100% pastilha/tinta Nos sistemas de reboco, o caso C (f u média = 0.79 MPa) apresenta valores aceitáveis de aderência e o caso D (f u média = 0.13 MPa) não cumpre o requisito para rebocos monocamada (apesar de 84% dos ensaios apresentarem roturas coesivas, Tabela 6, existem 16% com roturas adesivas na interface reboco / suporte de betão); considera-se como recomendação técnica o valor de resistência ao arrancamento de 0.3 MPa ou rotura coesiva, de acordo o LNEC [16]. No caso C, apesar de o valor médio ser satisfatório, existe um valor mínimo bastante inferior (0.11 MPa) que deve ser analisado. Nos sistemas de estuque, o caso F (f u média = 0.67 MPa) apresenta um valor aceitável quan-

9 do comparado com o valor de 0.5 MPa indicado no documento de homologação do produto 196/95-NCCt; no entanto, existe um valor mínimo de 0.32 MPa que deve ser analisado. Nos sistemas de pinturas / argamassa impermeabilizante, os valores médios são aceitáveis no caso G (1.16 MPa) e H (3.11 MPa), com valores mínimos acima dos 0.3 MPa. A análise das tipologias de roturas e respectivos valores das tensões, permitiu analisar o comportamento de cada constituinte do sistema e complementar a informação anterior. Ao nível do reboco utilizado como suporte de revestimento cerâmico, nos casos A e B, verificou-se que os valores mais baixos correspondiam a roturas coesivas nesta camada (28% no caso A e 26% no B). No entanto, os valores de tensão obtidos para estas roturas encontravam-se acima dos 0.3 MPa (por exemplo, no caso A, o valor mínimo de 0.3 MPa, para uma rotura coesiva, foi atingido numa zona onde o reboco se encontrava com alguma fissuração). Salienta-se a frequência das roturas adesivas na interface cimento-cola e reboco (47% no caso A e 26% no caso E) que, apesar de valores aceitáveis, revelam a menor resistência da camada superficial do reboco, associada provavelmente a uma secagem excessiva e prematura da mesma após aplicação ou deficiente preparação da superfície). Ao nível do cimento-cola, verificou-se com frequência a sua rotura coesiva no caso E (31%), com 19% no caso A e 11% no caso B. Os valores das respectivas tensões são aceitáveis para os casos E e A, admitindo a recomendação técnica do Cahier 3264 do CSTB [17], em que a aderência mínima do cimento cola após a acção do calor ou do gelo/degelo é de 0.8 MPa. No caso B, o insuficiente comportamento do cimento-cola encontra-se relacionado com erros de execução, nomeadamente: aplicação de diferentes cimentos-cola (3 a 16 mm), utilização de espessuras excessivas de cimento-cola e a não humidificação dos ladrilhos antes da sua colocação que poderá ter contribuído para a perda excessiva e pulverulência da camada superficial do cimento-cola, incluindo eventuais condições climatéricas durante a aplicação. Salienta-se a frequência da rotura adesiva na interface ladrilho e cimento-cola (47% no caso B e 43% no caso E), que evidenciou total falta de adesão nesta interface, independentemente da orientação das fachadas. Estes valores correspondem, de um modo geral, ao facto de a superfície aderida entre o cimento-cola e o suporte não corresponder à totalidade da área do azulejo, em virtude de este não ter sido convenientemente pressionado após a passagem da talocha de dentes (em alguns casos, a percentagem aderida ronda apenas os 60%). A análise dos valores mais extremos, representados na Tabela 5 e na Figura 5, foi possível através da observação das amostras após ensaio de arrancamentos. No caso C, o valor mínimo de 0.11 MPa (muito abaixo da média de 0.79 MPa) correspondeu a uma zona em que o suporte de betão foi reparado (juntas entre painéis de betão); no caso B, o valor mínimo de 0.09 MPa registou-se na verga de uma janela onde foi utilizada argamassa de enchimento que, na observação visual, apresentava fraca coesão. A recolha das amostras e respectiva observação do suporte permitiu aferir outras informações sobre os locais de ensaio, tais como: aplicação de espessuras diferentes de cimentocola e utilização, na mesma obra, de mais do que um tipo de cimento-cola (sem especificação nos elementos de projecto) nos casos A e B, deficiências na aplicação (insuficiente embebimento na argamassa) da malha de vidro nas zonas de ligação entre caixas de estores e superfície corrente no caso B, aplicação de rebocos com diferentes espessuras e camadas (uma camada de 11 mm e duas camadas com total de 25 a 30 mm) no caso C. Os casos em que o objectivo foi avaliar os fenómenos de degradação incluíram ainda a análise de outros aspectos, para além dos erros de execução mencionados. Estes aspectos complementaram a análise e justificaram, em alguns casos, a queda do revestimento e/ou a aceleração dos fenómenos de degradação: erros ao nível das juntas entre ladrilhos (utilização de material não flexível), no

10 caso A; ausência de juntas de fraccionamento (em especial, em fachadas curvas sujeitas a esforços higrotérmicos significativos) nos casos A, B e E, que deviam localizarse à altura das lajes dos pisos e verticais afastadas entre 4 a 5 m no máximo, de modo a definir uma área de cerca de 20 m 2 [18]; infiltrações no intradorso do revestimento nos casos A e B, resultantes das escorrências originadas pela acção da chuva nos paramentos e da ausência ou inadequação de pingadeiras nos capeamentos, vergas e peitoris; condições climatéricas elevadas durante a execução sem respeito pelos tempos de secagem, nos casos C e D; erros de execução associados ao salpisco (31% das roturas na interface salpisco e betão) no caso C, nomeadamente a não limpeza do suporte de betão com idade de 4 anos, ausência de cura do salpisco (com molhagem e durante 48 horas); falta de redes de fibra de vidro entre elementos com coeficiente de dilatação térmica diferentes (tijolo e betão) e nos cantos dos vãos, no caso E. Por último, refere-se os três casos em que os ensaios tiveram como objectivo o controlo de qualidade, destacando-se o seguinte: no caso F, os ensaios permitiram concluir que a lavagem e limpeza do betão das lajes dos tectos, sem aplicação do chapisco, não afectou a aderência dos estuques; no entanto, como existiram pontos singulares de menor aderência (valor mínimo de 0.32 MPa na Tabela 4), foi recomendada a aplicação de chapisco nas zonas ainda não revestidas e com a aplicação do reboco a decorrer; no caso G, verificou-se que as tensões de aderência foram mais uniformes no soco das paredes onde a rotura ocorreu sempre pela interface entre a argamassa impermeabilizante e o reboco inicial (50% dos casos), do que se depreende que a pintura aderiu em boas condições à argamassa impermeabilizante; verificou-se que a aderência da segunda pintura à pintura existente e ao reboco inicial apresentou valores satisfatórios; no caso H, embora os ensaios não sejam adesivos na interface tinta e pintura de betão (100% adesiva na interface pastilha / tinta), revelaram valores já elevados; de referir que outros ensaios realizados pelo fornecedor da tinta, não indicados nesta comunicação, com pastilhas de menores dimensões, permitiram obter o arranque da tinta com betão associado, o que demonstrou que a aderência da tinta ao betão é superior à resistência à tracção superficial do betão. 5. CONCLUSÕES Os oito casos de estudo analisados nesta comunicação permitiram identificar as potencialidades da aplicação in-situ da técnica de ensaio de arrancamento pull-off a casos de degradação de descolamento / desprendimentos e no controlo da qualidade. Verificou-se que foram poucos os casos em que apenas uma análise ao valor médio das tensões de aderência foi suficiente para fazer o diagnóstico da situação, devido à elevada dispersão dos valores e diferentes tipologias de rotura (adesivas nas interfaces e coesivas nos elementos constituintes do sistema de revestimento). De facto, só a avaliação do tipo de rotura (e incidência em cada caso) e respectiva tensão permitiu aprofundar o conhecimento das causas de degradação ou deficiente qualidade, muitas das vezes associadas a erros de execução tão diferenciados em cada caso. Por outro lado, sendo esta técnica destrutiva, isso permitiu-lhe funcionar como uma técnica de sondagem, possibilitando a análise das

11 amostras e do suporte após os ensaios de arrancamento. Esta observação revelou-se muito importante para justificar valores mínimos de tensão devidos, essencialmente, a erros grosseiros de execução, complementando a observação visual, análise do projecto e a recolha de testemunhos no local. Por último, conclui-se que a escolha do número de ensaios e a sua localização é muito importante. O número de ensaios válidos, entre 5 a 10, revelou-se suficiente na maioria dos casos. No entanto, cada caso deverá ser analisado, incluindo a avaliação do balanço entre os recursos humanos e económicos disponíveis, e a satisfação do objectivo imposto. 6. REFERÊNCIAS [1] Miranda, V. - Análise da aderência de soluções de reboco tradicional sobre suportes de betão. Dissertação de Mestrado em Construção, IST, Lisboa, Maio 2004, 147 p. [2] ASTM - Standard practice for periodic inspection of building facades for unsafe conditions. ASTM E , ASTM, USA, March 2005, 6 p. [3] Flores-Colen, I.; Brito, J. de; Freitas, V. P. - Expedient in situ test techniques for predictive maintenance of rendered façades. Journal of Building Appraisal, vol. 2, Nº 2, Palgrave Macmillan, June 2006, pp [4] LNEC - Revestimento de paredes. Ensaio de arrancamento por tracção. Ficha de ensaio FE Pa36, Laboratório Nacional de Engenharia Civil, Lisboa, Abril 1986, 3 p. [5] CEN, Methods of test for mortar for masonry - Part 12: Determination of adhesive strength of hardened rendering and plastering mortars on substrates. EN , European Committee for Standardization, Brussels, February, 2000, 10 p. [6] CEN - Adhesives for tiles. Determination of tensile adhesion strength for cementitious adhesives. EN 1348:1997, European Committee for Standardization, Brussels, September [7] RILEM - RILEM Recommendation MDT. D.3. Determination in situ of the adhesive strength of rendering and plastering mortars to their substrate. Materials and Structures, RILEM Publications, vol. 37, August-September 2004, pp [8] Brito, J. de; Flores-Colen, I.; Branco, F.A. - Peritagem sobre as anomalias de aderência nos rebocos do Parque de Estacionamento do Metro do Lumiar, em Lisboa. Relatório ICIST EP n.º 62/06, IST, Outubro 2006, 16 p. [9] Araújo, A.; Gaspar, F.; Flores-Colen, I. - Parecer técnico de monomassa projectada. Relatório, ESTG, Leiria, Setembro 2005, 40 p. [10] Brito, J. de; Flores-Colen, I.; Branco, F.A. - Análise da aderência de azulejos cerâmicos no Hospital das Descobertas, em Lisboa. Relatório ICIST EP n.º 25/06, IST, Maio 2006, 10 p. [11] Branco, F.; Paulo P. - Caracterização da aderência dos azulejos do edifício Gil Eanes, em Lisboa, Relatório ICIST EP n.º 68/06, IST, Dezembro 2006, 10 p. [12] Branco, F. - Ensaio de aderência da tinta nas aduelas do Metro, Relatório CMEST EP nº 23/94, Lisboa, Junho 1994, 3 p. [13] Branco, F.; Brito, J. de; Ferreira, J.; Flores-Colen, I. - Análise da aderência de estuques num edifício na Rua Abel Salazar, em Lisboa. Relatório ICIST EP n.º 11/06, IST, Fevereiro 2006, 9 p. [14] Brito, J. de; Flores-Colen, I. - Análise de ladrilhos cerâmicos no Edifício Sede da Securitas, em Linda-a-Velha. Relatório ICIST EP nº 48/06, IST, Setembro 2006, 12 p. [15] Sá, A. - Durabilidade de cimentos-cola em revestimentos cerâmicos aderentes a fachadas. Dissertação de Mestrado em Construção de Edifícios, FEUP, Porto, Janeiro 2005, 148 p. [16] LNEC - Regras para a concessão de documentos de aplicação a revestimentos pré-doseados de ligante mineral com base em cimento para paredes. Relatório 427/05 - NRI, Laboratório Nacional de Engenharia Civil, Lisboa, Dezembro 2005, 30 p. [17] CSTB - Classification des colles à carrelage - Définitions et spécifications. Cahier 3264, Cahier do CSTB, livraison 413, Octobre [18] Silvestre, J. - Sistema de apoio à inspecção e diagnóstico de anomalias em revestimentos cerâmicos aderentes. Dissertação de Mestrado em Construção, IST, Lisboa, Setembro de 2005, 172 p.