Capítulo 5 Microdrenagem

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1 Capítulo 5 Microdrenagem A natureza nunca quebra as suas leis Leonardo da Vinci Boca de lobo com defletores a 45º Fonte: CIRIA, 2007

2 Introdução Uma das grandes dificuldades de se escrever sobre microdrenagem no Brasil é que até o momento não temos normas da ABNT. As cidades, Estados, órgãos públicos, empreendedores adotam critérios muito diferentes um dos outros, sendo difícil e até impossível de se fazer uma padronização. Outra dificuldade é o período de retorno a ser adotado e recomendamos Tr=25anos e em lugares como hospitais adotar Tr=50anos. Outro problema é que não há padronização das bocas de lobo e das alturas das guias sendo que cada problema tem que ser resolvido separadamente. As aberturas de bocas de lobo não podem superar o máximo de 0,15m, pois, causam fatalidades e processos judiciais. Outra indefinição é se devemos considerar o tubo de galerias de águas pluviais: y/d=1,0 (seção plena, PMSP), y/d=0,85 (EPUSP); y/d=0,80 (várias prefeituras, autor); y/d=0,75 (esgotos sanitários ABNT) ou y/d=0,67 (2/3 águas pluviais prediais ABNT). Com o problema de deposição de sedimentos não-coesivos e coesivos podemos adotar o criterio da tensão trativa minima de 2 N/m 2 ou velocidade minima de 0,75m/s. para qualquer relação y/d de uma tubulação de concreto. Guarulhos, 11 de outubro de 2013 Plinio Tomaz Engenheiro civil 5-2

3 SUMÁRIO Ordem Assunto 5.1 Introdução 5.2 Gradiente de energia e hidráulico 5.3 Período de retorno e altura da água na sarjeta 5.4 Galerias de águas pluviais no Brasil 5.5 Formula de Manning para secção circular plena 5.6 Dimensionamento de galeria circular parcialmente cheia 5.7 Boca de lobo sem depressão e altura da lâmina da água é menor que a abertura da guia 5.8 Boca de lobo com depressão 5.9 Quando a altura da água sobre o local for maior que 1,4h para boca de lobo com depressão e sem depressão 5.10 Quando a boca de lobo é uma grelha (grade) 5.11 Capacidade de escoamento superficial de uma grelha (grade) 5.12 Boca de lobo combinada com grelha 5.13 Redução de escoamento em bocas de lobo 5.14 Sarjetões 5.15 Secção parabólica 5.16 Bocas de lobo 5.17 Poços de visita 5.18 Caixas de ligação e tubos de ligação 5.19 Condutos com entrada submersa e saída submersa 5.20 Velocidade nas galerias 5.21 Tubulações 5.22 Tempo de concentração e vazões de projeto 5.23 Sarjetas 5.24 FHWA, DNIT, Declividade lateral das ruas 5.27 CIRIA, Tipos de bocas de lobo 5.29 Limitações técnicas em projetos de microdrenagem 5.30 Tempo de entrada 5.31 Vazão específica em uma sarjeta 5.32 Perdas de cargas localizadas 5.33 Riscos de enchentes 5.34 Classificação das ruas da PMSP 5.35 Tempo de concentração de Yen e Chow, Entrada de ar 5.37 Superelevação nas curvas 5.38 Ancoragens e velocidades 5.39 Rebaixamento de guias 5.40 Aquaplanagem 5.41 Dimensionamento de tubulação usando Metcalf&Eddy 5.42 Tensão trativa 5.43 Energia específica 5.44 Inclinação crítica 5.45 Número de Froude 5.46 Fórmula de Manning 5.47 Relações geométricas da seção circular 5.48 Velocidade crítica 5.49 Velocidade máxima 5.50 Bibliografia e livros consultados 103páginas 5-3

4 Capítulo 5- Microdrenagem 5.1 Introdução Primeiramente informamos que é dificil definir o que é microdrenagem. Alguns definem salientando uma área de 120ha e outros definem como o escoamento superficial nas ruas, as bocas de lobos e as galerias de águas pluviais. Para confundir mais o assuntos alguns definem tubos pequenos como aqueles que conduzem no máximo 0,57m 3 /s e tubos grandes quando conduzem mais que 0,57m 3 /s. Não existe uma definição e conceito aceito por todos os especialistas. Conforme Nicklow, 2001 quando a chuva cai sobre uma superfície pavimentada forma uma camada de água que vai aumentando cada vez mais causando problemas no tráfego de veículos, causando problemas de aquaplanagem e visibilidade. Primeiramente devemos esclarecer que não existe norma da ABNT sobre galerias de águas pluviais urbanas. Em 1986 foi lançado pelo Departamento de Águas e Energia Elétrica (DAEE) e Companhia de Tecnologia de Saneamento Ambiental (CETESB), o livro Drenagem Urbana- manual de projeto, elaborado pela equipe técnica do DAEE. Este livro tornou-se o padrão brasileiro de drenagem sendo usado até hoje. No Brasil as galerias de águas pluviais são calculadas como condutos livres com os tubos trabalhando a: seção plena, 2/3D, 0,80D ou 0,83D. Existem regiões como o County Clark nos Estados Unidos, que usam a água pluvial como rede pressurizada até o máximo de 1,5m acima da geratriz superior da tubulação. Para a pressurização é necessário que as juntas sejam estanques ao vazamento ou que pelos menos suporte até 1,5m de pressão. Assim são usadas juntas elásticas ou juntas especiais. Nestas redes é comum se calcular os dois gradientes, o hidráulico e de energia de modo que o gradiente de energia não saia do perfil da vala de escavação. Para o Brasil podemos considerar como pressurização máxima em tubos de águas pluviais de 1,20m de coluna de água. Nas redes pressurizadas temos ampliações de rede curvas sem o uso de PVC, mas usando-se a regra de que os poços de visita estejam no máximo a 120m de distância um do outro. Mesmo quando se calculam redes pressurizadas existem trechos próximos do lançamento das águas pluviais como lagos e rios em que o conduto é livre. Na Figura (5.1) notar uma rede de águas pluviais moderna pressurizada de Clark County com curvas e ampliações sem poços de visita trabalhando até 1,50m de pressão acima da geratriz superior do tubo. Dica: Recomendamos pressurização de tubos no máximo de 1,20. O manual de projetos de hidráulica do Texas admite a utilização de galerias de águas pluviais pressurizadas e em condutos livres, porém recomenda o uso de condutos livres salientando que o diâmetro mínimo aconselhável de uma galeria deve ser de 600mm. Dica: quando o conduto for forçado a água poderá chegar no máximo a 0,30m do tampão para não haver extravasamento. 5-4

5 Figura 5.1- Rede de águas pluviais moderna Fonte: Clark County Na Figura (5.2) de Clark County notar no perfil as linhas de energia (EGL) e a linha piezométrica (HGL) que deverá estar abaixo do grade da rua. Figura 5.2- Perfil de águas pluviais notando-se as linhas de energia (EGL) e a linha piezométrica (HGL). Fonte: Clark County Na Figura (5.3) podemos verificar as linhas de energia e a linha piezométrica num conduto pressurizado que correspondem em inglês a Energy grade line (EGL) e Hydraulic grade line (HGL). 5-5

6 Figura 5.3- Linha de energia (EGL) e Linha Piezométrica (HGL) para condutos forçados Fonte: Gradiente de energia e hidráulico Temos dois gradientes muito importantes em canais e condutos livres e que são o gradiente de energia e o gradiente hidráulico. Linha de energia ou gradiente de energia Para o conduto livre conforme Figura (5.4) a linha de energia é a altura do em relação a um referencial de nível, mais a altura do nível de água e mais V 2 /2g. H= z 1 + y 1 + v 1 2 /2g Linha de gradiente hidráulico É a conexão de todos os pontos da superfície líquida do conduto livre é a linha do gradiente hidráulico conforme Metcalf&Eddy, H 1 = z 1 + y 1 Figura 5.4- Comparação de escoamento em condutos forçados e condutos livres Fonte: Metcalf&Eddy,

7 A linha de energia não poderá ser superior ao poço de visita de uma galeria e nem passar do nível do terreno. Conduto forçado Mays, 2001 salienta e mostra na Figura (5.5) que as redes pressurizadas possuem a linha de carga (EGL) de maneira que estão acima do grade conforme parte superior da figura e que trabalham como condutos forçados. As galerias de águas pluviais devem trabalhar como conduto livre conforme a parte de baixo da figura. A pressão máxima recomenda é de 1,20m. Conforme Douglas County, 2006 em rede pressurizada o nível da água no ponto mais desfavorável deve ficar no máximo a 0,30m da nível do tampão de visita. Figura 5.5- Linha piezométrica e linha de carga em uma tubulação de águas pluviais Fonte: Mays,

8 Devemos salientar que em bombeamento de águas pluviais a tubulação de recalque é pressurizada como se fosse um conduto forçado. Fica ainda a observação de quando há um entupimento de uma galeria a mesma ficará pressurizada de acordo com a profundidade do poço de visita. Assim admite-se pressurização dos tubos de 1,5m acima da geratriz superior da tubulação. É necessário que as juntas não vazem com esta pequena pressão. Os tubos de águas pluviais trabalharão com lâmina de água máxima de 0,8D, mas quando em forma de canais, deverá ser deixada uma borda livre de no mínimo 0,15m. Região litorânea Em região litorânea onde a variação da maré é muito grande as tubulações de águas pluviais deverão ser calculadas como conduto livre e conduto forçado. O mesmo conceito deve ser usado quando em lançamento em rios com grande variação de nível de água. Como conduto forçado é usado a fórmula de Hazen-Willians limitando a velocidade ao máximo de 1,50m/s. 10,643. Q 1,85 J = C 1,85. D 4,87 J= perda de carga em metro por metro (m/m); Q= vazão em m 3 /s; C= coeficiente de rugosidade da tubulação de Hazen-Willians; D= diâmetro em metros. Obtemos: Qo= (C 1,85. D 4,87. J / 10,643) (1/1,85) A perda de carga no lugar mais desfavorável normalmente é adotado como 0,30m, isto é, deverá haver uma folga no último poço de visita de no mínimo 0,30m para que quando chova e a maré estiver alta haja escoamento. 5.3 Período de retorno e altura da água na sarjeta Segundo a FHWA, 1996 e Nicklow, 2001 o grande problema em microdrenagem é definir: Período de retorno que se deve adotar e Altura de água que devemos admitir na sarjeta. Existem locais que devido a travessia de pedestres ou a existência de edifício público que se deva manter a altura da água baixa. Pode acontecer também que com a subida da água as linhas das pistas fiquem escondidas aumentando o perigo de desastres. A velocidade da água e a altura da água levam riscos para veículos, pessoas adultas e crianças. As pessoas podem escorregar e serem levadas pelas enxurradas causando danos físicos inclusive a própria perda da vida do pedestre. A escolha do período de retorno e da altura do nível de água bem como do risco que pode ser assumido devem ser levados em contas pelo projetista quando dimensionar os bueiros e as tubulações que irão levar adiante e com segurança as águas pluviais. 5-8

9 Período de retorno Em microdrenagem é comum adotar-se períodos de retorno 25anos e em macrodrenagem de 100anos. A Prefeitura de Porto Alegre adota Tr=10anos. Devemos salientar que mesmo em microdrenagem quando adotamos período de retorno de 25anos, poderá haver trechos ou ruas em uma cidade em que teremos que adotar Tr=50anos. Na Inglaterra devido às mudanças climáticas os projetos de microdrenagem conforme CIRIA, 2007 são feitos para período de retorno de 30anos e em rios e canais Tr=200anos. Dica: para o Brasil devemos adotar o período de retorno de 25anos para microdrenagem. Altura de água na sarjeta No Brasil adotam-se altura de 0,13m; 0,10m comumente e é difícil na prática de estabelecer um padrão. Nos loteamentos do Alphaville adotam-se dois tipos de guias, uma com altura de 0,075m localizada na frente dos lotes e outra com 0,15m nas praças públicas onde não haja entrada de veículos. A largura da sarjeta é 0,45m. Dica: a abertura máxima em uma boca de lobo deve ser de 0,15m 5.4 Galerias de águas pluviais no Brasil As galerias pluviais são projetadas como conduto livre para funcionamento a seção plena para a vazão do projeto. A velocidade depende do material a ser usado. A velocidade mínima para tubos de concreto deverá ser de 0,65m/s e a máxima de 5,0m/s. O recobrimento mínimo é de 1,00 m. Os diâmetros das tubulações comerciais padronizados são é: 0,30m (concreto simples, não é armado Classe PS-1 da ABNT NBR 8890/2003); 0,40m (pode ser armado); 0,50m (tubo com armadura Classe PA-2 da NBR 8890/2003); 0,60m (tubo com armadura) 0,80m (tubo com armadura) 1,00m (tubo com armadura) 1,20m (tubo com armadura) 1,50m. (tubo com armadura) Acima de 1,50m usarmos aduelas de concreto Existem tubos com junta rígida ou junta elástica. Os tubos comumente usados conforme a profundidade e a especificação da obra são das Classes: PA-1, PA-2, PA-3, PA-4 e PS-1 Os comprimentos dos tubos normalmente são de 1,00m, mas podem ser de 1,50m. Os preços médios dos tubos de concreto incluso a mão de obra estão na Tabela (5.1). 5-9

10 Tabela 5.1-Preços médios de material e mão de obra de tubos de concreto para águas pluviais Diâmetro (m) Preço de Material e Mão de obra US$/metro 0, , , , , , , , Nota: 1US$= 1,75 (17/2/2008) Acima do diâmetro de 1,50m usam-se aduelas de concreto padronizadas pela norma da ABNT NBR A largura e altura das aduelas variam de 1,00m até 4,0m sendo a junta de encaixe tipo macho-fêmea. 5.5 Fórmula de Manning para seção circular plena Vamos apresentar a fórmula de Manning para seção plena circular: Q = ( n -1 ). A. R 2/3. S 1/2 Q= vazão (m 3 /s); A= área molhada da seção (m 2 ) R= raio hidráulico (m); S= declividade (m/m). Para seção circular plena R=D/4 temos: V= (1/n) x 0,397x (D 2/3 ) (S ½ ) (Equação 5.1) Q= (1/n) x 0,312 x (D 8/3 ) (S ½ ) (Equação 5.2) D = (Q. n )/ ( 0,312. S 1/2 ) 3/8 (Equação 5.3) V= velocidade (m/s); R= raio hidráulico (m); S= declividade (m/m); n= coeficiente de rugosidade de Manning; D= diâmetro do tubo (m); Q= vazão (m 3 /s). Exemplo 5.1- Dado a declividade S=0,007 m/m n=0,025 D=1,5m. Achar a velocidade média. Usando a Equação (5.1) temos: V= (1/n) x 0,397x (D 2/3 ) (S ½ ) = (1/0,025) x 0,397x (1,5 2/3 ) (0,007 ½ ) =1,74 m/s A Tabela (5.2) fornece a vazão da tubulação de concreto em função da declividade. Não devemos esquecer que deverá ser calculada a velocidade sendo que esta deverá ser menor ou igual a 5m/s e em alguns casos chegar a 6m/s. 5-10

11 Tabela Vazões a seção plena de tubos de concreto para águas pluviais conforme a declividade da tubulação. Tubos de concreto com n=0,013 Diâmetro Vazões (m 3 /s) Declividades da tubulação 0,50% 1% 2% 3% 4% 5% 6% 7% 8% 9% 10% (cm) (m) 0,005 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 30 0,3 0,07 0,10 0,14 0,17 0,19 0,22 0,24 0,26 0,27 0,29 0, ,4 0,15 0,21 0,29 0,36 0,42 0,47 0,51 0,55 0,59 0,63 0, ,5 0,27 0,38 0,53 0,65 0,76 0,85 0,93 1,00 1,07 1,13 1, ,6 0,43 0,61 0,87 1,06 1,23 1,37 1,51 1,63 1,74 1,84 1, ,8 0,94 1,32 1,87 2,29 2,65 2,96 3,24 3,50 3,74 3,97 4, ,0 1,70 2,40 3,39 4,16 4,80 5,37 5,88 6,35 6,79 7,20 7, ,2 2,76 3,90 5,52 6,76 7,81 8,73 9,56 10,33 11,04 11,71 12, ,5 5,00 7,08 10,01 12,26 14,15 15,82 17,33 18,72 20,01 21,23 22,38 Exemplo 5.2-galeria de 1,5m de diâmetro Calcular a vazão pela fórmula de Manning sendo dados o diâmetro D=1,50m declividade S=0,007m/m (0,7%) e rugosidade de Manning n=0,014. Entrando na Equação (5.2) temos: Q= (0,312). ( n -1 ). D 8/3. S 1/2 = (0,312). ( 0,014-1 ). 1,50 8/3. 0,007 1/2 Q= 5,5 m 3 /s Portanto uma galeria com 1,5m de diâmetro com declividade de 0,007m/m pode conduzir a vazão de 5,5 m 3 /s. Vejamos agora a velocidade: Usando a equação da continuidade: 4. Q V = (Equação 5.4). D 2 4. Q 4. (5.5) V= = = 3,11 m/s < 5 m/s. D 2 3,14. (1.5 2 ) Portanto, a velocidade é 3,11 m/s que é menor que o máximo admitido de 5 m/s e é maior que o mínimo de 0,60 m/s. Exemplo 5.3- calcular o diâmetro. Calcular o diâmetro para uma tubulação de concreto com n=0,014 vazão de 2 m 3 /s e declividade de 0,007m/m. Conforme Equação (5.3) temos: D = (Q. n )/ ( 0,312. S 1/2 ) 3/8 = (2.0,014 )/ ( 0,312. 0,007 1/2 ) 3/8 D= 1,03 m Como o diâmetro de 1,03m não é comercial, temos que usar D=1,2m Calculemos então a velocidade pela equação da continuidade. 4. Q 4. 2 V= = = 3,67m/s < 5 m/s. D 2 3,

12 Se o comprimento da tubulação for de 200m o tempo de trânsito na galeria de 1,20m é de: Tc= L/ 60xV = 200m/ 60 x 3,67m/s = 0,91min A velocidade de 3,67m/s é maior que o mínimo de 0,60 m/s e menor que o máximo de 5 m/s. Aqui é importante salientar que há um pequeno erro, pois o tubo não está trabalhando realmente a seção plena com o diâmetro de 1,2m. A Tabela (5.3) apresenta os diâmetros de tubulações de concreto em função da declividade e da vazão. Foi considerando a rugosidade de Manning n=0,013. Lembramos que os tubos comerciais são padronizados. Tabela 5.3- Diâmetros da tubulação de concreto em função da declividade e da vazão considerando a rugosidade de Manning n=0,013 Diâmetro Vazões (m) 0,5% 1% 2% 3% 4% 5% 6% 7% 8% 9% 10% (m 3 /s) 0,005 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 1,5 0,95 0,84 0,74 0,68 0,65 0,62 0,60 0,58 0,57 0,56 0,54 2,0 1,06 0,93 0,82 0,76 0,72 0,69 0,67 0,65 0,63 0,62 0,61 2,5 1,16 1,02 0,89 0,83 0,78 0,75 0,73 0,71 0,69 0,67 0,66 3,0 1,24 1,09 0,95 0,88 0,84 0,80 0,78 0,75 0,74 0,72 0,71 3,5 1,31 1,15 1,01 0,94 0,89 0,85 0,82 0,80 0,78 0,76 0,75 4,0 1,38 1,21 1,06 0,99 0,93 0,90 0,87 0,84 0,82 0,80 0,79 4,5 1,44 1,27 1,11 1,03 0,98 0,94 0,90 0,88 0,86 0,84 0,82 5,0 1,50 1,32 1,16 1,07 1,02 0,97 0,94 0,91 0,89 0,87 0,86 5,5 1,55 1,36 1,20 1,11 1,05 1,01 0,98 0,95 0,92 0,90 0,89 6,0 1,61 1,41 1,24 1,15 1,09 1,04 1,01 0,98 0,95 0,93 0,92 6,5 1,65 1,45 1,28 1,18 1,12 1,07 1,04 1,01 0,98 0,96 0,94 7,0 1,70 1,49 1,31 1,22 1,15 1,10 1,07 1,04 1,01 0,99 0,97 7,5 1,75 1,53 1,35 1,25 1,18 1,13 1,10 1,06 1,04 1,02 1,00 8,0 1,79 1,57 1,38 1,28 1,21 1,16 1,12 1,09 1,06 1,04 1,02 8,5 1,83 1,61 1,41 1,31 1,24 1,19 1,15 1,12 1,09 1,06 1,04 9,0 1,87 1,64 1,44 1,34 1,27 1,21 1,17 1,14 1,11 1,09 1,07 9,5 1,91 1,68 1,47 1,36 1,29 1,24 1,20 1,16 1,13 1,11 1,09 10,0 1,94 1,71 1,50 1,39 1,32 1,26 1,22 1,19 1,16 1,13 1,

13 10,5 1,98 1,74 1,53 1,42 1,34 1,29 1,24 1,21 1,18 1,15 1,13 11,0 2,02 1,77 1,55 1,44 1,36 1,31 1,26 1,23 1,20 1,17 1,15 11,5 2,05 1,80 1,58 1,46 1,39 1,33 1,29 1,25 1,22 1,19 1,17 12,0 2,08 1,83 1,61 1,49 1,41 1,35 1,31 1,27 1,24 1,21 1,19 12,5 2,11 1,86 1,63 1,51 1,43 1,37 1,33 1,29 1,26 1,23 1,21 13,0 2,15 1,88 1,65 1,53 1,45 1,39 1,35 1,31 1,28 1,25 1,22 13,5 2,18 1,91 1,68 1,56 1,47 1,41 1,37 1,33 1,29 1,27 1,24 14,0 2,21 1,94 1,70 1,58 1,49 1,43 1,38 1,35 1,31 1,28 1,26 14,5 2,24 1,96 1,72 1,60 1,51 1,45 1,40 1,36 1,33 1,30 1,27 15,0 2,26 1,99 1,75 1,62 1,53 1,47 1,42 1,38 1,35 1,32 1,29 15,5 2,29 2,01 1,77 1,64 1,55 1,49 1,44 1,40 1,36 1,33 1,31 16,0 2,32 2,04 1,79 1,66 1,57 1,51 1,46 1,41 1,38 1,35 1,32 16,5 2,35 2,06 1,81 1,68 1,59 1,52 1,47 1,43 1,40 1,36 1,34 17,0 2,37 2,08 1,83 1,70 1,61 1,54 1,49 1,45 1,41 1,38 1,35 17,5 2,40 2,11 1,85 1,71 1,62 1,56 1,51 1,46 1,43 1,40 1,37 18,0 2,42 2,13 1,87 1,73 1,64 1,57 1,52 1,48 1,44 1,41 1,38 Nota: 1) deverá ser verificado a velocidade que deverá menor ou igual a 5m/s. 2) Deverá ser escolhido o diâmetro comercial existente. 5-13

14 5.7 Boca de lobo sem depressão e altura da lâmina da água é menor que a abertura da guia. Quando a água se acumula sobre a boca de lobo, gera uma lâmina de água com altura menor do que a abertura da guia conforme Figura (5.6). Figura 5.6- Boca de lobo com altura da lâmina menor que a abertura da guia Fonte: DNIT, 2006 Esse tipo de boca de lobo pode ser considerado um vertedor e a capacidade de engolimento conforme FHWA, 1996 será: Q = 1,60. L. y 1,5 (Equação 5.7) Q= vazão de engolimento (m 3 /s); L=comprimento da soleira (m); y=altura de água próxima a abertura da guia (m) sendo y h. O valor de y dever ser: y h Exemplo 5.5 Dimensionar uma boca de lobo para uma vazão de 94 L/s na sarjeta e uma lâmina de água de 0,13 m. Da Equação (5.7) temos: Q = 1,60. L. y 1,5 tiramos o valor de L e teremos: L=( Q/1,60 ) / y 1,5 L=(0,094/1,60)/(0,13) 1,5 L=1,25 m Portanto, haverá necessidade de um comprimento de 1,25 m de soleira. Pode-se adotar duas bocas de lobo com abertura L=0,80m cada e guia com h=0,15m. Dica: para ruas com declividade até 5% recomenda-se a utilização de bocas de lobo simples, isto é, sem depressão, dependendo da vazão a ser captada (DAEE, 1980) Exemplo 5.6 Qual a vazão de engolimento de uma boca de lobo com comprimento de 0,80m e altura do nível de água y=0,13m Q = 1,60. L. y 1,5 Q = 1,60 x 0,80 x 0,13 1,5 =0,060m 3 /s= 60 L/s Aplicando o fator de correção 0,8 temos: Q= 0,8 x 60 = 48 L/s 5-14

15 Na Tabela (5.12) estão a quantidade de bocas de lobos de acordo com a vazão. Assim para 2 bocas de lobo pode ser engolido 120 L/s. Tabela Vazão em função do comprimento da boca de lobo com altura da lâmina de água y=0,13m Quantidade de boca de lobo Vazão na boca de lobo (L/s) Exemplo 5.7 Dimensionar a vazão de uma boca de lobo modelo Alphaville com L=1,50m de comprimento e altura de 0,045m e nível de água y=0,045m Q = 1,60. L. y 1,5 Q = 1,60 x 1,50x 0,045 1,5 = 0,023= 23 L/s 5.8 Boca de lobo com depressão A boca de lobo com depressão trabalha como vertedor e conforme FHWAm 1996 temos: Qi= 1,25 (L + 1,8 W) y 1,5 Qi= vazão de engolimento da boca de lobo (m 3 /s) L= comprimento da abertura da boca de lobo (m) W=comprimento da sarjeta onde está a depressão (m) y= profundidade na boca de lobo medida da declividade normal (m) sendo calculado por: y= T. Sx A condição imposta para y é: y h + a y= profundidade da boca de lobo medida da declividade normal (m) h= altura da abertura da boca de lobo (m) a= profundidade da depressão (m). Normalmente: 0,025m, 0,05m, 0,075m ou 0,125m Dica: a abertura máxima de uma boca de lobo deve ser de 0,15m conforme Haestad Method, Exemplo 5.8 Dimensionar a vazão de uma boca de lobo com depressão de 0,05m com L=0,80m de comprimento e altura de nível de água de 0,13m, sarjeta com W=0,60m e altura livre de h=0,15m. Qi= 1,25 (L + 1,8 W) y 1,5 O valor de y deve ser menor que: y h + a y 0,15 + 0,05=0,20 Como y>0,15 não é aconselhável fazer o rebaixo. Exemplo

16 Dimensionar a vazão de uma boca de lobo tipo Alphavile com depressão de 0,05m com vão livre L=1,50m e altura de nível de água de 0,045m, sarjeta com W=0,45m e altura h=0,045m. A altura da sarjeta é 0,075m. Qi= 1,25 (L + 1,8 W) y 1,5 O valor de y deve ser menor que: y h + a y 0, ,05=0,095m Adoto y=0,0795m Qi= 1,25 (1,50 + 1,8 x 0,45) 0,095 1,5 =0,085 m 3 /s= 85 L/s Exemplo 5.10 Dimensionar a vazão de uma boca de lobo tipo Alphavile com depressão de 0,105m com vão livre L=1,50m e altura de nível de água de 0,045m, sarjeta com W=0,45m e altura h=0,045m. A altura da sarjeta é 0,075m. Qi= 1,25 (L + 1,8 W) y 1,5 O valor de y deve ser menor que: y h + a y 0, ,105=0,15m Adoto y=0,15m Qi= 1,25 (1,50 + 1,8 x 0,45) 0,15 1,5 =0,167 m 3 /s= 167 L/s 5.9 Quando a altura da água sobre o local for maior do que 1,4.h para boca de lobo com depressão ou sem depressão. A boca de lobo irá funcionar como um orifício quando a altura da água for maior que 1,4 a altura livre h da boca de lobo conforme Nicklow, 2001 conforme Figura (5.1a). Qi= 0,67 x Ag [ 2g (di h/2)] 0,5 Qi= vazão de engolimento da sarjeta com ou sem depressão (m 3 /s) Ag= área efetiva da abertura da boca de lobo (m 2 ) g= aceleração da gravidade =9,81m/s 2 h= altura da abertura na boca de lobo (m) incluso depressão. di= altura do nível de água incluso a depressão (m) conforme Figura (5.7) 5-16

17 Figura 5.7- Entradas na boca de lobo com depressão Fonte: Nicklow, 2001 Quando a depressão for como a Figura (5.1bc) teremos conforme FHWA, 1996 a equação do orifício Qi= 0,67. h.l + (2.g. do) 0,5 (Equação 5.8) Qi= vazão de engolimento da boca de lobo (m 3 /s); L=comprimento da abertura da boca de lobo (m); h= abertura da garganta conforme Figura (5.1b.c) g= aceleração da gravidade= 9,81m/s 2 do= carga efetiva no centro do orifício (m) Exemplo 5.11 Vamos supor uma altura de 0,25m e abertura livre da guia de 0,15m como é usual no Brasil. Calcular a vazão máxima para L=0,80m. Qi= 0,67 x Ag [ 2g (di h/2)] 0,5 Figura (5.1a) di= 0,25m y> 0,15 x 1,4=0,21m Ag= 0,15 x 0,80=0,12m 2 Qi= 0,67 x 0,12 [ 2x9,81 (0,25 0,15/2)] 0,5 = 0,15m 3 /s Com fator de redução f=0,80. Qi =0,8 x 0,15= 0,12m 3 /s 5-17

18 5.10 Quando a boca de lobo é uma grelha Conforme Chin, 2000 as grelhas funcionam como um vertedor de soleira livre, para profundidade de lâmina até 12cm. As grelhas apresentam o grande inconveniente de entupirem e as pesquisas demonstraram que as melhores grelhas são aquelas que possuem as lâminas de ferro paralelas, o que é pior para quem anda de bicicleta. A vazão é calculada pela Equação (5.9) conforme FHWA, 1996: Qi = 1,66. P. y 1,5 (Equação 5.9) Qi= vazão de engolimento da grelha (m 3 /s); P= perímetro da boca de lobo (m); y= altura de água na sarjeta sobre a grelha (m) Figura 5.8- Esquema da grelha Eng Plínio Tomaz 25/07/2008 [email protected] Fonte: DNER,1990 Quando a grelha é adjacente a uma boca de lobo simples, para a contagem do perímetro é descontado o lado que está junto a boca de lobo. A Saint Gobain fabrica grelha articulada de ferro fundido dúctil com 0,90m x 0,40m com 0,08m de espessura. Fabrica também grelhas quadradas com travamento em ferro fundido dúctil para classe C 250 (ruptura > 250 kn) nas seguintes dimensões:350mm x 350mm; 410mm x 410mm; 510mm x 510mm; 620mm x 620mm; 720mm x 720mm e 820mm x 820mm. Quando a lâmina de água for maior que 0,42m então teremos: Q = 2,91. A. y 1/2 (Equação 5.10) Q= vazão em m 3 /s; A= área da grade excluídas as áreas ocupadas pelas barras em m 2 ; y= altura de água na sarjeta sobre a grelha. O DNIT, 2006 aconselha que na faixa entre 12cm e 42cm a escolha de y deve ser adotada pelo projetista dependendo da sua experiência. O comprimento mínimo L (m) da grelha paralela a direção do fluxo da água para permitir que a água caia pela abertura é determinado pela equação da ASCE, 1992 conforme Chin, L =0,91 V ( t + y) 0,5 L= comprimento mínimo da grelha paralelo ao fluxo (m) V= velocidade média da água na sarjeta (m/s) t= espessura da grelha de ferro (m) y= altura da água sobre a grelha (m) 5-18

19 O FHWA, 1996 mostra que uma grade de 60cm x 60cm intercepta 0,085m 3 /s com declividade da rua de 2% e declividade transversal de 3%. Exemplo 5.12 Calcular a vazão numa grelha articulada de ferro dúctil Classe C 250 com ruptura maior que 150 kn com base de apoio em três lados (Saint Gobain) com 0,90m x 0,40m com espessura de 0,08m, área livre 1340cm 2 e espaçamento de 0,04m entre as barras para altura de água 0,13m. Q = 1,66. P. y 1,5 Q = 1,66. P. 0,13 1,5 =0,0778 P Como a grade tem comprimento de 0,90m e largura 0,40m o perimetro dela P não deverá considerar o trecho adjacente a boca de lobo. Entao teremos: P= 0, x 0,40= 1,70m Q =0,0778 P Q = 0,0778 x 1,70= 0,132m 3 /s= 132 L/s Usando fator de correção f=0,50 teremos: Q= 132 x 0,50= 65 L/s Portanto, a grelha com altura de água de 0,13m poderá captar 65 L/s. Dica: uma grelha de ferro pode captar normalmente 132 L/s de águas pluviais. Exemplo 5.13 conforme Chin, 2000 Calcular as dimensões de uma grade numa estrada com declividade transversal de 2%, profundidade da água na guia de 0,08m que corresponde a vazão de 0,080m 3 /s. A grade tem 1,5cm de espessura. Q = 1,66. P. y 1,5 P = Q / 1,66. y 1,5 P = 0,08 / 1,66. 0,08 1,5 = 2,13m Como temos uma boca de lobo adjacente o lado dela não será incluso. O comprimento mínimo da grade é dado por: L =0,91 V ( t + y) 0,5 L =0,91 V ( 0, ,08) 0,5 Falta o valor da velocidade V V= Q/ A Mas A= (1/2) x d x (d/sx)= (½)x0,08 x 0,08/0,02=0,16m 2 V=Q/A= 0,08/ 0,16 = 0,5m/s L =0,91 V ( 0, ,08) 0,5 L =0,91x0,5 ( 0, ,08) 0,5 = 0,14m Supomos que a grade deve ter comprimento mínimo de 14cm e o perímetro mínimo de 213cm. Supondo comprimento de 100cm teremos: 213cm= x B (não contei o lado da boca de lobo) B=57cm A grade terá 100cm de comprimento x 57cm de largura. 5-19

20 5.11 Capacidade de escoamento superficial de uma grade Em função da declividade e largura da rua, é feita a determinação máxima da vazão que pode escoar superficialmente conforme Figura (5.9). Observa-se que vem pela sarjeta a vazão Q e e entra dentro da boca de lobo a vazão Qi mas conforme as condições locais pode passar uma vazão Qb que segue pela rua para outra boca de lobo. Qb= vazão que passa pela boca de lobo (m 3 /s) Q= vazão total na sarjeta (m 3 /s) Qi= vazão interceptada pela grade ou pela boca de lobo (m 3 /s) A vazão Qb que passa pela boca de lobo ou grade é dada pela equação: Qb= Q- Qi A eficiência E é definida como: E= Qi/ Q A partir do ponto em que a vazão supera a máxima capacidade de escoamento ou a velocidade do mesmo seja superior a 3,00 m/s ou inferior a 0,80 m/s, inicia-se a galeria. Figura 5.9- Vazão em uma grelha Fonte: Ciria, 2006 Figura Área efetiva de contribuição para a boca de lobo Fonte: Ciria,

21 Vamos seguir o modelo de Stein et al, 1999 que é o mesmo modelo o FHWA, Eo= Qw/Q= 1 ( 1- W/T) 2,67 Eo= razão da vazão frontal da sarjeta W= largura da grade ou largura da sarjeta (m) Qw= vazão na largura (m 3 /s) T=largura de água na sarjeta da seção triangular (m) Q= vazão total na sarjeta (m 3 /s) Rf= 1 0,295 ( V-Vc) V= velocidade na sarjeta (m/s) Vc= velocidade crítica obtida na Figura (5.11) (m/s) Rf= valor que deve ser menor ou igual a 1 Nicklow, 2001 considera um rank de 8 grades onde de acordo com a declividade longitudinal da rua está estimado a eficiência. A eficiência varia de 9% a 61% e não vamos detalhar tais grades pois, não existem no Brasil. As grades também apresentam perigos para as bicicletas e existe uma classificação das mesmas segundo Nicklow, Sendo escolhido o tipo de grade que queremos, obtém-se a velocidade crítica entrando com 0,90m e velocidade 2,4m/s s obtermos Rf=0,81. Figura Eficiência da interceptação da grade Fonte: Nicklow, 2001 Rs= 1/ (1+ 0,0828 V 1,8 / Sx. L 2/3 ) A eficiência geral E de uma grade é expressa segundo Stein et al, 1999 por: E= Rf. Eo + Rs ( 1-Eo) Qi = E.Q= Q [Rf. Eo + Rs ( 1-Eo)] 5-21

22 Exemplo conforme Stein, et al, Dada uma grade com 0,30m de largura e 0,50m de comprimento para vazão de 0,064 m 3 /s e sarjeta com n=0,016, declividade transversal Sx=0,02 e declividade longitudinal da rua de 1% e largura transversal T=3,00m. Eo= Qw/Q= 1 ( 1- W/T) 2,67 Eo= Qw/Q= 1 ( 1-0,30/3) 2,67 = 0,245 A velocidade na sarjeta Vsarj é dada pela equação: Vsarj= (0,752/ n) x S 0,5 Sx 0,67 x T 0,67 Vsarj= V=velocidade na sarjeta (m/s) n= coeficiente de Manning S=declividade longitudinal da rua (m/m) Sx= declividade transversal da rua (m/m) T= largura da água na sarjeta (m) Vsarj= (0,752/ n) x S 0,5 Sx 0,67 x T 0,67 Vsarj= (0,752/ 0,716) x 0,01 0,5 x 0,03 0,67 x 3 0,67 = 0,71m/s Entrando na Figura (5.8) com 0,5m obtemos Vc=0,4m/s e como Vc=1,48m/s que é bem maior que a velocidade na sarjeta de Vsarj=0,71m/s. Então adotamos Rf=1,00. Rs= 1/ (1+ 0,0828 V 1,8 / Sx. L 2/3 ) L=0,5m Rs= 1/ (1+ 0,0828 x0,71 1,8 / 0,02 x 0,5 2/3 )=0,22 E= Rf. Eo + Rs ( 1-Eo) E= 1,0 x0, ,22 ( 1-0,245)= 0,411 Portanto, a eficiência é de 41,1% As Figuras (5.12) e (5.10) são grades combinadas com bueiros conforme FHWA, Figura Boca de lobo e grade a 45º combinadas Fonte: FHWA,

23 Figura Boca de lobo e grade combinadas Fonte: FHWA, Boca de lobo combinada com grelha Pode ser combinada uma boca de lobo com uma grelha conforme FHWA, Seguindo a direção do fluxo da água a grade vem depois da boca de lobo. O trabalho conjunto da grade e da boca de lobo é o funcionamento de um orifício; Qi= 0,67 Ag (2g y) 0,5 + 0,67 h L (2g do) 0,5 Qi= vazão de engolimento da boca de lobo e da grade (m 3 /s) Ag= área livre da grade (m 2 ) g= 9,81m/s 2 y= altura do nível de água na sarjeta (m) h= altura da abertura da boca de lobo (m) L= comprimento da boca de lobo (m) do= profundidade efetiva do centro da abertura do orifício da boca de lobo (m) Pode haver entupimento da grade que normalmente chega a 50% e podendo entupir completamente. Exemplo 5.15 adaptado FHWA, 1996 Seja uma grade com 0,60m x 1,20m e o comprimento da boca de lobo L=1,2m. H=0,10m Q=0,15m 3 /s Sx=0,03m/m P= 2W + L= 2 x 0,60 + 1,20= 2,4m y= (Qi/ 1,66 x P) 0,67 y= (0,15/ 1,66 x 2,4) 0,67 =0,11m T= y/sx= 0,11/0,03=3,67m Qi= 0,67 Ag (2g y) 0,5 + 0,67 h L (2g do) 0,5 do= 0,11-0,10/2= 0,06m (altura efetiva do orifício) Grade tem 0,60 x 1,20=0,72m 2 Consideremos Ag=0,35 x 0,72=0,252 Qi= 0,67 x0,252 (2x9,81x0,11) 0,5 + 0,67 x0,10x 1,20 (2x9,81x0,06) 0,5 Qi =0,34m 3 /s 5-23

24 5.13 Redução de escoamento em bocas de lobo Conforme PMSP/ FCTH, 1999 devido a vários fatores entre os quais a obstrução causada por detritos, irregularidades no pavimento das ruas junto às sarjetas e ao alinhamento real usa-se a Tabela (5.14) para estimar estas reduções. A grande maioria das publicações em livros americanos não comentam redução da vazão em bocas de lobo devido a detritos e outras causas. Somente em caso de grades é que são previstos os fatores de segurança. Entretanto, McCuen, 1998 admite o fator de segurança que ele denominou de f e que varia de 0,5; 0,67 e 0,8, sendo o engolimento teórico da boca de lobo com f=1. Para bocas de lobo é geralmente estabelecido o fator de segurança f=0,80 conforme Tabela (5.14) Tabela Coeficientes de redução das capacidades das bocas de lobo Localização nas sarjetas Tipo de boca de lobo Porcentagem permitida sobre o valor teórico Ponto baixo Simples 80% Ponto baixo Com grelhas 50 Ponto baixo Combinada 65 Ponto intermediário Simples 80 Grelha longitudinal 60 Ponto intermediário Grelha transversal, ou 50 longitudinal com barras transversais Ponto intermediário Combinada 110% dos valores indicados para a grelha correspondente Fonte: PMSP/FCTH, 1999 Exemplo 5.16 Uma boca de lobo para y=0,13m e largura de 0,80m pode captar teoricamente 64 L/s. Aplicar a redução da capacidade relativo a Tabela (5.14) para boca de lobo simples. Na Tabela (5.14) achamos fator de redução de f=0,80. Q= 64 L/x x 0,80= 50 L/s Bocas de lobo em série ou grades em série Conforme Denver, 2002 uma grade tem clogging de 50% e uma boca de lobo de 10%, mas quando elas estão em série devido ao fenômeno do first flush somente a primeira tem a obstrução e as outras não. Devido a isto foi pesquisado e obtida para serie de bocas de lobo ou serie de grades a seguinte equação: C= Co/ [ N x (1-e)] C= fator de clogging final Co= fator de clogging de uma única boca de lobo ou única grelha. e= coeficiente de decréscimo, sendo 0,5 para grade e 0,25 para boca de lobo Exemplo 5.17 Calcular o fator de redução final para três bocas de lobo N=3, sendo que o fator de redução de uma boca de lobo Co=0,10 conforme Denver,

25 C= Co/ [ N x (1-e)] C= 0,10/ [ 3x (1-0,25)]=0,04 Portanto, o fator de clogging final é 0,04, ou seja, 4%. Devemos multiplicar a vazão total de engolimento das três bocas de lobo por 0, Sarjetões Nos cruzamentos, serão instalados sarjetões necessários, para orientar o sentido de escoamento superficial das águas. Tal procedimento permite o desvio do excesso de vazão em determinada rua para outra com capacidade de escoamento superficial ociosa, de forma a minimizar a quantidade de galerias. O sarjetão pode ser calculado da mesma maneira que duas sarjetas conforme Figura (5.15). Figura Esquema de um sarjetão Fonte: Pompeo, 2001 Exemplo 5.18 citado por Nicklow, 2001 Seja um sarjetão em forma de V que deverá carregar 90 L/s com declividade transversal de Sx 1 =0,33m/m e Sx 2 =0,022m/m. A declividade longitudinal é 0,014m/m e o coeficiente de Manning n=0,015. Sx= (Sx 1. Sx 2 )/ (Sx 1 + Sx 2 )= 0,33x 0,022/ (0,33+0,022)= 0,021 m/m T= [ Q.n)/ (0,376 x Sx 1,67. S L 0,5 )] 0,375 T= [ 0,09 x 0,015)/ (0,376 x 0,021 1,67. 0,014 0,5 )] 0,375 T= 3,00m Seção parabólica Normalmente adotamos a seção transversal como um triângulo e muitas vezes ela é parabólica, podendo ser calculada conforme Nicklow, 2001 conforme Figura (5.16b). Y= ax bx 2 A= 2H/B b= H/B 2 H= altura da água na sarjeta (m) B= largura perpendicular a rua que vai da sarjeta até o topo da curva parabólica (m) Y= altura na distância x (m) x= distância da sarjeta em direção ao topo da curva parabólica (m) Para o cálculo da vazão a área deverá ser dividido em segmentos Δx como por exemplo igual a 0,50m. 5-25

26 Figura Seções de uma rua. Fonte: Nicklow, Bocas de lobo Deverão ser localizadas de maneira a não permitir que o escoamento superficial fique indefinido, com a criação de zonas mortas conforme Figura (5.17). A boca de lobo de concreto típica tem 1,00 de comprimento com 0,30m de altura e 0,15m de espessura. A abertura começa com 0,10m e atinge cerca de 0,20m em forma de arco. Serão consideradas até quatro bocas de lobo em série com capacidade máxima de 50 l/s cada uma. A locação das bocas de lobo oferece as seguintes recomendações: a) serão locadas em ambos os lados da rua, quando a saturação da sarjeta o requerer ou quando forem ultrapassadas as suas capacidades de engolimento; b) serão locadas nos pontos baixos da quadra; c) recomenda-se adotar um espaçamento máximo de 60m entre as bocas de lobo, caso não seja analisada a capacidade de escoamento da sarjeta; d) a melhor solução para a instalação de bocas de lobo é em pontos afastados a montante de cada faixa de cruzamento usada pelos pedestres, juntos às esquinas; e) não é conveniente a sua localização junto ao vértice de ângulo de interseção das sarjetas de duas ruas convergentes pelos seguintes motivos: os pedestres para cruzarem uma rua, teriam que saltar a torrente num trecho de máxima vazão superficial; as torrentes convergentes pelas diferentes sarjetas teriam como resultante um escoamento de velocidade em sentido contrário ao da afluência para o interior da boca de lobo. 5-26

27 Figura Boca de lobo Fonte: A Figura (5.12) mostra uma boca de lobo dupla. Figura Boca de lobo dupla Fonte: Uma boca de lobo tem geralmente a largura da guia que é de 1,00m. A outra dimensão perpendicular a rua é de 0,60m e a profundidade é sempre maior que 0,60m sendo na maioria dos casos 0,80m ou 1,00m. As bocas de lobo são construídas em alvenaria de tijolos ou de bloco de concreto estrutural. No Brasil não temos normas e nem definições municipais claras a respeito do lançamento de águas pluviais provinda de um edifício. Alguns regulamentos de cidades americanas limitam que o lançamento das águas pluviais de um terreno ou edifício em uma via pública não deve ser superior ao limite da boca de lobo existente. Assim se uma boca de lobo tem o limite de 50litros/segundo, nenhum terreno ou edifício poderá lançar diretamente nas vias pública a vazão maior que a fixada. 5-27

28 5.16 Poços de visita O poço de visita tem a função primordial de permitir o acesso às canalizações para efeito de limpeza e inspeção, de modo que se possam mantê-las em bom estado de funcionamento conforme Figura (5.19). Deverão atender as mudanças de direção, de diâmetro e de declividade, a coleta das águas das bocas de lobo, ao entroncamento das diversas galerias (máximo de 4, sendo 3 entradas e uma saída). Quando a diferença de nível entre o tubo afluente e efluente for superior a 0,70m, o poço de visita será denominado de quebra. Figura Poço de visita Fonte: O poço de visita para manutenção e inspeção usado em galerias de águas pluviais geralmente são de alvenaria de tijolos ou alvenaria de bloco estrutural. Sendo de modo geral de seção quadrada de 1,5m x 1,5m e assentado sobre base de concreto com armação de ferro. Faz-se também colunas nos quatro cantos e cintas de amarração. O tampão é de ferro fundido dúctil com diâmetro de 0,60m ou 0,80m conforme a exigência municipal. Antigamente usava-se vergalhões de ferro para elaboração de escadas, mas com o tempo as mesmas iam se enferrujando e quebravam-se com o peso do trabalhador. Algumas cidades usam degraus feitos de materiais de aluminio e outras não usam nenhum alternativa, pois os operários são descidos manualmente com cinto amarrado pelo cinto. Em ruas com muita declividade é usual na prática fazer o espaçamento das bocas de lobo e dos poços de visita de 20m. Nas ruas com menos declividade o espaçamento é maior passando para 40m. Dica: o espaçamento entre poços de visita deverá ser de 50m conforme recomendação de Paulo Sampaio Wilken página 464 do livro Engenharia de Drenagem Superficial. 5-28

29 5.17 Caixas de ligação e tubos de ligação O lanlamento de águas pluviais diretamente na sarjeta é feito muitas vezes em pequenas propriedades. Algumas cidades americanas adotam que quando o volume for maior que 60L/s que é a capacidade de uma boca de lobo, o lançamento tem que ser feito através de ligação de águas pluviais ligada diretamente a rede de águas pluviais públicas. No Brasil não lhá critério definido e aceito por todos. Os tubos de ligação das bocas de lobo à galeria, deverão ser conectados em um poço de visita. A declividade mínima destas tubulações deverá ser de 1% e seu diâmetro mínimo depende do número de bocas de lobo em série conforme Tabela (5.16). Não existe critério para o dimensionamento do diametro da ligação de águas pluvias, mas muitos consideram o tubo a seção plena com declividade minima de 1%. É comum não serem dimensionados os tubos de ligação e sim adotados pelo órgão municipal. Alguns sugerem uma diferença de nível do fundo da caixa da boca de lobo com o fundo da caixa de poço de visita de no mínimo 0,10m. Muitas vezes os tubos de ligação levam a um poço de visita intermediário através de uma tubulação também não dimensionada e geralmente de diâmetro mínimo 0,60m. Deste poço de visita intermediário, as águas pluviais vão ao poço de visita principal que está no eixo da rua. Tabela 5.16-Número de bocas de lobo em série conforme diâmetros dos tubos Número de bocas de lobo em série Diâmetro dos tubos (m) Vazão máxima (L/s) conforme Wilken, , , , , A tubulação de ligação da boca de lobo com a galeria de água pluvial é calculada como se fosse um bueiro. Supomos então que o bueiro está afogado na entrada e na saída que é a pior situação e usemos McCuen,1997. Caixas de ligação São caixas que recebem os tubos de ligação onde estão as bocas de lobo. São caixas mortas onde o poço de visita não é visitável conforme Figura (5.20). Possuem uma tampa de concreto que pode ser retirada após o rompimento da pavimentação e escavação. O objetivo de se fazer as caixas de ligação é a economia no poço de visita, mas a tendência da mesma é de não ser mais executada e sim um poço de visita. 5-29

30 Figura Caixa de ligação Fonte: Poli Conduto com entrada submersa e saída submersa Seja um conduto com diâmetro D, comprimento L e declividade S. A cota da geratriz inferior do tubo na entrada é h 1 e a cota da geratriz do tubo na saída é h 2, sendo a base de contagem na saída (McCuen,1997). As perdas de carga são na entrada, na saída e da declividade do tubo multiplicado pelo comprimento: h L = perda na entrada + perda distribuída na tubulação + perda na saída h L = K e. V 2 /2 g + S. L + K s. V 2 /2 g (Equação 5.5) Para tubos de seção plena a fórmula de Manning é a seguinte: Q= (0,312). ( n -1 ). D 8/3. S 1/2 Separando o valor da declividade S teremos: S ½ = Q / (0,312). ( n -1 ). D 8/3 S = [Q / (0,312). ( n -1 ). D 8/3 ] 2 S = Q 2. n 2 / (0,312 2 ). D 16/3 S = Q 2. n 2 / 0,093. D 16/3 Substituindo S na equação de h L teremos: h L = K e. V 2 /2 g + S. L + K s. V 2 /2 g h L = K e. V 2 /2 g + [Q 2. n 2 / 0,093. D 16/3 ]. L + Ks. V 2 /2 g h L = V 2 /2 g (K e + K s) + [Q 2. n 2 / 0,093. D 16/3 ]. L Pela equação da continuidade Q= (. D 2 / 4 ). V onde V= (4. Q) /. D 2 V 2 = (16. Q 2 ) / ( 2. D 4 ) Substituindo V 2 em h L teremos: h L = [(16. Q 2 ) / ( 2. D g) ]. (K e + K s )+ [Q 2. n 2 / 0,093. D 16/3 ]. L sendo g=9,81 m/s 2 h L = [(0,0826 Q 2 ) / D 4 ]. (K e + K s )+ [Q 2. n 2 / 0,093. D 16/ 3 ]. L mas K e = 0,5 (valor usualmente empregado) 5-30

31 K s = 1,0 (valor usualmente empregado) n=0,013 h L = (0,12. Q 2 ) / D 4 + Q 2. L. 0,00182 /D 16/3 Aplicando o teorema de Bernouilli na entrada e saída do conduto temos: h L = h 1 h 2 + S. L Exercício 5.19 entrada e saída do conduto estão submersas São dados (McCuen,1998): h 1 = 1,00m (profundidade da boca de lobo) h 2 = 1,00m (diâmetro da galeria) Rugosidade de Manning n=0,013 Q= 0,120 m 3 /s (duas bocas de lobo) S= 0,02 m/m L=6,00m Solução: h L = h 1 h 2 + S. L = 1,00 1,00 + 0,02. 6 = 0,12m mas h L é: h L = (0,12. Q 2 ) / D 4 + Q 2. L. 0,00182 /D 16/3 h L = (0,12. 0,12 2 ) / D 4 + 0, ,00182 /D 16/3 0,12 = (0, ) / D 4 + 0, /D 16/3 Multiplicando por = 1,728 / D 4 + 0,1572 /D 16/3 Multiplicando por D 5,33 temos: 120 D 5,33 =1,728 D 1,33 + 0,1572 Resolvendo-se o problema por tentativas, achamos D=0,38m e adotamos D=0,40m. Tubo de ligação O tubo de ligação pode ser calculado da maneira mostrada acima ou através de torre de tomada de agua com descarregador de fundo e o resultado é praticamente o mesmo. No exemplo acima a seção de controle será na entrada e a velocidade V=1,69m/s para vazão Q=0,120m3/s e F=1,21. Muros de testa Serão construídos no final das galerias, quando estas atingirem os canais a serem projetados. Aliás, as cotas das galerias que atingirão o muro de testa, deverão ser verificadas quando os canais forem projetados. Seção plena A águas pluviais serão calculadas para a seção plena embora a vazão máxima seja a 93% do diâmetro da secção. Em canais conforme recomendação da FHWA, 1996 deve se deixar no mínimo 0,15m de borda livre. A EPUSP usa 85% da seção plena para dimensionamento de galerias de águas pluviais, conforme Microdrenagem, Drenagem Urbana de 10/outubro/ 2000 e Prefeitura Municipal de São Paulo usa a seção plena. Algumas cidades do Estado de São Paulo adotam y/d=0,67, igual a instalações prediais de águas pluviais. Adotamos para dimensionamento y=0,80d. Portanto, em havendo vários critérios é necessário que se faça uma norma da ABNT para padronizar os dimensionamentos. 5-31

32 Localização das galerias A galeria deverá ocupar o meio da rua. O recobrimento mínimo é de 1,00 m. Deve-se possibilitar a ligação das canalizações de escoamento (recobrimento mínimo de 0,60m) das bocas de lobo. Dimensionamento das galerias As galerias serão projetadas sempre que possível em tubos circulares de concreto, com diâmetro mínimo de 0,60m e máximo de 1,50m dimensionados pela fórmula de Manning com n=0,0135 ou outro a escolher. Declividade mínima das galerias A declividade mínima aconselhável é de 0,5% (0,005m/m) para tubos maiores que 200mm e 1% para tubos menores que 200mm. O Clark County adota 0,25% como a declividade mínima de uma galeria de águas pluviais. É recomendável que se use a declividade mínima de 1% (0,001m/m) Velocidade nas galerias Para as condições de vazão de dimensionamento, as velocidades mínimas deverão ser de 0,60m/s e a máxima de 5,00m/s. Eventualmente poderá ser usado o limite de 6 m/s, havendo sempre uma das seguintes justificativas: -ruas bastantes íngremes, sendo que a inserção de outros poços de visita, elevará sensivelmente o custo global do sistema a ser implantado; -necessidade de drenar a água pluvial de ruas sem saída, até outras, em cotas mais baixas; -não obstante, as vazões sejam inferiores as especificadas, as velocidades ultrapassarão um pouco o valor limite, devido as características intrínsecas dos tubos de seções circulares; Critério de Douglas County, 2006 para vazão mínima Douglas County, 2006 usa para outro critério para vazão mínima. O critério depende da altura da lâmina líquida considerada no cálculo da galeria. Para seção plena ou próxima, a velocidade mínima é calculada com altura da lâmina de água igual a 25% do diâmetro da tubulação. Para o caso em que a seção não é plena, Douglas County, 2006 supõe que seja tomado 25% da vazão e calculado a velocidade. Douglas County, 2006 adota como velocidade mínima 1,20m/s e como máxima 5,4m/s. Lâminas d água e degraus Quando houver aumento de diâmetro de um trecho de galeria para outro, a geratriz inferior interno do tubo de saída do poço de visita, deverá ser rebaixada a uma altura igual a diferença entre os diâmetros do tubo maior (saída do PV) e do menor (entrada do PV), sendo que este desnível não deverá ser maior que 1,50 m, entretanto a Associação Brasileira dos Fabricantes de tubo de concreto recomenda que o degrau seja no máximo de 1,20m. Velocidade na sarjeta: de modo geral a velocidade máxima nas sarjetas é de 3,5m/s podendo chegar até 4,0m/s. Paulo Sampaio Wilken recomendava o máximo de 3,00m/s. Observar que a velocidade na galeria de concreto é maior que a velocidade na sarjeta. Recobrimento mínimo Deverá ser previsto um recobrimento mínimo de 1,00m para as tubulações. Recobrimentos inferiores eventualmente poderão ocorrer quando houver interferências com trechos da rede de 5-32

33 esgotos, porque na hipótese de se passar abaixo dessas linhas, as galerias à jusante do ponto seriam excessivamente aprofundadas. Profundidade máxima Procura-se evitar ao máximo profundidade superior a 4,50m para as galerias. Eventualmente, em cruzamentos com trechos da rede de esgotos ou em trechos curtos nos terrenos de elevadas declividades, serão projetadas galerias com profundidade superiores a esta Tubulações Os tubos das galerias serão circulares de concreto deverão obedecer a NBR 8890/ 2003 da ABNT para Tubos de concreto de seção circular para águas pluviais e esgotos sanitários- requisitos e métodos de ensaio. O comprimento pode ser de 1,00m ou 1,50m. Os tubos Classe PS-1 são de concreto simples e os tubos Classe PA-2 são de concreto armado. As larguras das valas depende da profundidade da mesma conforme Tabela (5.14). Tabela 5.14-Largura da vala conforme diâmetro do tubo e profundidade Diâmetro (mm) Largura da vala em metros para profundidade até 2,00m Largura da vala em metros para profundidade mais de 2,00m 600 1,40 1, ,60 1, ,90 2, ,20 2, ,50 2, Tempo de concentração e vazões de projeto O tempo de concentração em bacias urbanas é determinado pela soma dos tempos de concentração dos diferentes trechos. O tempo de concentração de uma determinada seção é composto por duas parcelas: tci = tc ( i-1) + tpi (Equação 5.6) onde tc(i-1)=tempo de concentração do trecho anterior; tpi= tempo de concentração do trecho i. O tempo de concentração inicial ts nos trechos de cabeceira da rede, que corresponde ao tempo de escoamento superficial pelos quarteirões, vias e sarjetas, é muitas vezes adotado 10 minutos. O FHWA adota nos projetos de galerias em estradas de rodagem o mínimo de 5 minutos. O valor de 10minutos pode estar superestimado, se a bacia for muito impermeável e com grande declividade. Em caso de dúvida deve-se calcular o tempo detalhado. Quando vários trechos de rede, ou seja, várias bacias, com tempo de concentração diferentes afluem a um determinado trecho de ordem i existem diversos valores de tc(i-1). Neste caso, utilizase o maior tc das bacias afluentes de montante. Os trechos em condutos são calculados pela equação de movimento uniforme, ou seja: t (min)=l/ 60V, onde L= distância ao longo do conduto (m); V=velocidade no conduto (m/s). Como a vazão ainda não foi calculada esse valor é estimado. As áreas contribuintes a cada trecho da rede são determinadas pela análise das plantas de projeto. Estas áreas são medidas em planta. Nos demais trechos as áreas são adicionadas progressivamente pelas áreas locais de contribuição. As áreas locais correspondem às parcelas contribuintes dos quarteirões adjacentes. 5-33

34 5.21 Sarjetas A sarjeta padrão de concreto tem 1,00m de comprimento, vão livre de 0,80m, altura de 0,30m, largura de 0,15m e altura livre de 0,15m conforme Figura (5.19). Em ruas com menor declividade usa-se somente a entrada de água com a sarjeta, mas em ruas com maiores declividades é comum se usar também as grelhas ou grades. Por segurança em ruas com mais declividades são feitas no mínimo bocas de lobo duplas para garantir o engolimento das águas pluviais. h 1 =0,15m h 2 =0,13m Figura 5.19-Seção transversal de uma sarjeta Dica: nas sarjetas a velocidade máxima deve ser menor que 3 m/s e a velocidade mínima devem ser maior que 0,5 m/s (EPUSP, Drenagem Urbana). A largura da sarjeta normalmente adotada são: 0,30 m 0,40m 0,45m 0,50m 0,60m 0,90m 1,00ms. A capacidade de condução da rua ou da sarjeta pode ser calculada a partir de duas hipóteses: a) a água escoando por toda a calha da rua; b) a água escoando só pelas sarjetas. Depressão: Vamos seguir as recomendações do Texas, 2004 em que a boca de lobo pode ter depressão, isto é, um rebaixo que varia de 25mm a 125mm. De modo geral deve ser evitada a depressão, pois uma depressão muito grande pode não ser segura ao trafico de veículos perda da boca de lobo. Depressão de mm: onde a boca de lobo está na área do tráfego. Depressão de 25mm a 75mm: onde a boca de lobo está fora do trafego Depressão de 25mm a 125mm: pode ser usada em ruas de trafego leve e que não são acessos a rodovias. Dica: a declividade transversal de uma rua normalmente adotada é de 2% ou 3%. 5-34

35 5.22 FHWA, 1996 O FHWA, 1996 apresenta uma modificação na fórmula de Manning para seção triangular, pois, o raio hidráulico na equação não descreve adequadamente o que se passa na seção, particularmente quando o topo da superfície das águas pluviais é maior que 40 vezes a altura de água na sarjeta. A equação de Manning foi integrada através de incrementos na seção e resulta na equação: Q=( 0,376/n). Sx 1,67. S L 0,5. T 2,67 Q= vazão (m 3 /s); Sx= declividade transversal (m/m) S L = declividade da rua em (m/m). T=largura da superfície livre da água na rua (m) n=rugosidade de Manning=0,016 para pavimento em asfalto com textura áspera Tabela (5.15) Tabela Coeficiente de rugosidade conforme o tipo de sarjeta e pavimento Tipo de sarjeta ou pavimento Coeficiente n de Manning Sarjeta em concreto bem acabada 0,012 Pavimento em asfalto com textura lisa 0,013 Pavimento em asfalto com textura ásperas 0,016 Sarjeta em concreto e pavimento em asfalto com textura lisa 0,013 Sarjeta em concreto e pavimento em asfalto com textura áspera 0,015 Pavimento em concreto bem acabado 0,014 Pavimento em concreto mal acabado 0,016 Sarjeta com pequenas declividades onde os sedimentos se acumulam 0,02 Fonte: FHWA, 1996 Largura da água na secção triangular da sarjeta T=[( Q.n) / (0,376. Sx 1,67. S L 0,5 )] 0,375 T= largura da água na secção triangular (m) Q= vazão (m 3 /s) N=coeficiente de rugosidade de Manning Sx= declividade transversal (m/m) SL= declividade longitudinal da rua (m/m) Exemplo 5.20 Dado a vazão Q=0,05m 3 /s, n=0,016 Sx=0,020m/m S L =0,010m/m. Achar T. T=[( Q.n) / (0,376. Sx 1,67. S L 0,5 )] 0,375 T=[( 0,05.0,016) / (0,376. 0,02 1,67. 0,01 0,5 )] 0,375 = 2,73m Cálculo da altura da água na sarjeta dado T Conforme FHWA, 1996 temos: y= T. Sx y= altura da água na sarjeta (m) T= largura da água na superfície da sarjeta triangular (m) Sx= declividade transversal da rua (m/m) 5-35

36 Conforme FHWA, 1996 para canal triangular temos: V= (0,752/ n). S L 0,5. Sx 0,67. T 0,67 Vj= velocidade na sarjeta (m/s) n= coeficiente de Manning S L =declividade longitudinal da rua (m/m) Sx= declividade transversal da rua (m/m) T= largura da água na sarjeta no topo (m) Q= vazão na sarjeta (m 3 /s) Comprimento da boca de lobo sem depressão conforme FHWA O FHWA, 1996 comenta que numa boca de lobo a altura varia de 100mm a 150mm e que o comprimento necessário para interceptar 100% das águas pluviais é dado pela equação: L T = 0,817 x Q 0,42 x S 0,3 L x (1/ n Sx) 0,6 L T = comprimento máximo da abertura da guia para interceptar 100% das águas pluviais (m) Q= vazão na sarjeta (m 3 /s) S L = declividade longitudinal (m/m) Sx= declividade transversal (m/m) A eficiência de um comprimento L menor que L T é dada pela equação: E= 1 (1- L / L T ) 1,8 E= eficiência da abertura da boca de lobo L= comprimento real da boca de lobo (m) L T = comprimento da abertura da boca de lobo para interceptar 100% das águas pluviais (m) Qi= E x Q Qi= vazão que entra na boca de lobo (m 3 /s) Q= vazão da sarjeta (m 3 /s) E= eficiência da entrada de vazão na boca de lobo. Varia de 0 a 1. Exemplo 5.21 Se a vazão na sarjeta for de 50 L/s e a eficiência E=0,61 a vazão que entrará na boca de lobo Qi será: Qi= E x Q Qi= 0,61x 50= 31 L/s A vazão que não foi interceptada Qb será: Qb= Q Qi= 50 31= 19 L/s 5-36

37 Tabela Valores de L T sem depressão sendo n=0,016 e Sx=0,02m/m Valores de LT em função da declividade da rua (m/m( e vazao (m3/s) Vazao 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 (m3/s) 0,02 4,0 5,0 5,6 6,1 6,5 6,9 7,2 7,5 7,8 8,0 8,5 8,9 9,3 9,6 9,9 0,03 4,8 5,9 6,6 7,2 7,7 8,2 8,6 8,9 9,2 9,5 10,1 10,5 11,0 11,4 11,7 0,04 5,4 6,6 7,5 8,2 8,7 9,2 9,7 10,1 10,4 10,8 11,4 11,9 12,4 12,8 13,2 0,05 5,9 7,3 8,2 9,0 9,6 10,1 10,6 11,0 11,4 11,8 12,5 13,1 13,6 14,1 14,5 0,06 6,4 7,9 8,9 9,7 10,4 10,9 11,5 11,9 12,4 12,8 13,5 14,1 14,7 15,2 15,7 0,07 6,8 8,4 9,5 10,3 11,1 11,7 12,2 12,7 13,2 13,6 14,4 15,1 15,7 16,2 16,8 0,08 7,2 8,9 10,0 10,9 11,7 12,3 12,9 13,5 13,9 14,4 15,2 15,9 16,6 17,2 17,7 0,09 7,6 9,3 10,5 11,5 12,3 13,0 13,6 14,1 14,7 15,1 16,0 16,7 17,4 18,0 18,6 0,10 7,9 9,8 11,0 12,0 12,8 13,6 14,2 14,8 15,3 15,8 16,7 17,5 18,2 18,9 19,5 0,11 8,2 10,2 11,5 12,5 13,4 14,1 14,8 15,4 15,9 16,5 17,4 18,2 18,9 19,6 20,3 0,12 8,6 10,5 11,9 13,0 13,9 14,6 15,3 16,0 16,5 17,1 18,0 18,9 19,6 20,4 21,0 0,13 8,8 10,9 12,3 13,4 14,3 15,1 15,9 16,5 17,1 17,6 18,6 19,5 20,3 21,1 21,7 0,14 9,1 11,2 12,7 13,8 14,8 15,6 16,4 17,0 17,6 18,2 19,2 20,1 21,0 21,7 22,4 0,15 9,4 11,6 13,1 14,2 15,2 16,1 16,8 17,5 18,2 18,7 19,8 20,7 21,6 22,4 23,1 0,16 9,7 11,9 13,4 14,6 15,6 16,5 17,3 18,0 18,7 19,3 20,3 21,3 22,2 23,0 23,7 0,17 9,9 12,2 13,8 15,0 16,0 16,9 17,7 18,5 19,1 19,8 20,9 21,8 22,7 23,6 24,3 0,18 10,1 12,5 14,1 15,4 16,4 17,4 18,2 18,9 19,6 20,2 21,4 22,4 23,3 24,1 24,9 0,19 10,4 12,8 14,4 15,7 16,8 17,8 18,6 19,4 20,1 20,7 21,9 22,9 23,8 24,7 25,5 0,20 10,6 13,0 14,7 16,1 17,2 18,1 19,0 19,8 20,5 21,1 22,3 23,4 24,3 25,2 26,0 Exemplo conforme FHWA, 1996 Dada a vazão Q=0,050m 3 /s, declividade longitudinal de 0,01m/m, declividade transversal de 4,7% e coeficiente n=0,016 calcular a eficiência E. L T = 0,817 x Q 0,42 x S L 0,3 x (1/ n Sx) 0,6 L T = 0,817 x 0,05 0,42 x 0,01 0,3 x (1/ 0,016x0,047) 0,6 = 4,37m Mas usamos somente L=3,00 e teremos: E= 1 (1- L / L T ) 1,8 E= 1 (1-3,0 / 4,37) 1,8 =0,69 Qi= Q. E= 0,05 x 0,69= 0,035m 3 /s Comprimento da boca de lobo com depressão conforme FHWA O FHWA, 1996 comenta que numa boca de lobo a altura varia de 100mm a 150mm e que o comprimento necessário para interceptar 100% das águas pluviais é dado pela equação abaixo onde usamos a declividade equivalente Se ao invés de Sx. L T = 0,817 x Q 0,42 x S L 0,3 x (1/ n Se) 0,6 L T = comprimento máximo da abertura da guia para interceptar 100% das águas pluviais (m) Q= vazão na sarjeta (m 3 /s) S L = declividade longitudinal (m/m) Se= declividade transversal equivalente (m/m) Se= Sx + S w Eo a=depressão na boca de lobo (mm). Pode ser 25mm; 50mm ou 75mm. S w= a /(1000W) W= largura da sarjeta (m) 5-37

38 Eo= Qw/Q = 1 ( 1 W/T) 2,67 Eo= razão da vazão frontal na boca de lobo sobre a vazão total Qw= vazão total na boca de lobo (m 3 /s) Q= vazão total as sarjeta (m 3 /s) W= largura da sarjeta ou da grade na parte com depressão (m) T= largura da superfície da água (m) Qs= razão da vazão lateral com a vazão total na boca de lobo (m 3 /s) Figura Depressão de uma boca de lobo Fonte: Nicklow, 2001 A eficiência de um comprimento L menor que L T é dada pela equação: E= 1 (1- L / L T ) 1,8 E= eficiência da abertura da boca de lobo L= comprimento real da boca de lobo (m) L T = comprimento da abertura da boca de lobo para interceptar 100% das águas pluviais (m) Figura Chart 2 do FHWA,

39 Exemplo conforme FHWA, 1996 com depressão na boca de lobo de 25mm Dada a vazão Q=0,050m 3 /s, declividade longitudinal de 0,01m/m, declividade transversal de 2% e coeficiente n=0,016 calcular a eficiência E, depressão a=25mm. Por tentativa vamos assumir que Qs=0,018m 3 /s Qw= Q Qs= 0,050-0,018=0,032m 3 /s Eo=Qw/Q= 0,032/0,05=0,64 Sw=Sx + a/w= 0,02 + (25/1000)/0,6=0,062 Sw/Sx=0,062/0,02=3,1 Eo= 1 / {1+[( Sw/Sx)/(1+(Sw/Sx)/(T/W -1)) 2,67-1 ]} Eo= 1 / {1+[( 3,1)/(1+(3,1)/(T/W -1)) 2,67-1 ]} =0,64 Achamos T/W ou W/T W/T=0,24 T= W/(W/T)= 0,6/0,24=2,5m Ts=T-W= 2,5-0,6= 1,9m Q=( 0,376/n). Sx 1,67. S L 0,5. T 2,67 Qs= (0,376)/0,016) (0,02) 1,67 (0,01) 0,5 (1,9) 2,67 =0,019m 3 /s (igual Qs assumido) Se=Sx + S w Eo= Sx + (a/w) Eo= 0,02 + [(25/1000)/(0,6)](0,64)=0,047 L T = 0,817 x Q 0,42 x S L 0,3 x (1/ n Se) 0,6 L T = 0,817 x 0,05 0,42 x 0,01 0,3 x (1/ 0,016x0,047) 0,6 = 4,37m Mas usamos somente L=3,00 e teremos: L/L T = 3/ 4,37= 0,69 E= 1 (1- L / L T ) 1,8 E= 1 (1-3,0 / 4,37) 1,8 = 1-(1-0,69) 1,8 =0,88 Qi= Q. E= 0,050 x 0,88= 0,044m 3 /s Comentário: sem a depressão a vazão Qi=0,031m 3 /s e com a depressão de 25mm o valor Qi=0,044m 3 /s havendo um aumento de 42% na vazão. Dica: a depressão de uma boca de lobo aumenta a vazão de engolimento em aproximadamente 1,42. A Tabela (5.20) mostra o comprimento L T para depressão de 25mm com sarjeta de 600mm, coeficiente de Manning n=0,016 e estimativa da eficiência Eo=0,50. Notar que não fizemos o cálculo de Eo e sim somente uma aproximação. O cálculo exato pode ser obtido baseado no Exemplo (5.15). Tabela Valores dos comprimentos L T para depressão de 25mm, sarjeta de 600mm, rugosidade n=0,016 e eficiência Eo=0,50 Valores de L T em função da declividade da rua e da vazão sendo n=0,016, depressão de 25mm, sarjeta de 600mm, estimativa da eficiência Eo=0,50. Vazao (m3/s) 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 0,02 2,6 3,2 3,7 4,0 4,3 4,5 4,7 4,9 5,1 5,2 5,5 5,8 6,0 6,2 6,5 0,03 3,1 3,8 4,3 4,7 5,0 5,3 5,6 5,8 6,0 6,2 6,6 6,9 7,2 7,4 7,6 0,04 3,5 4,3 4,9 5,3 5,7 6,0 6,3 6,6 6,8 7,0 7,4 7,8 8,1 8,4 8,6 0,05 3,9 4,8 5,4 5,8 6,3 6,6 6,9 7,2 7,5 7,7 8,1 8,5 8,9 9,2 9,5 0,06 4,2 5,1 5,8 6,3 6,8 7,1 7,5 7,8 8,1 8,3 8,8 9,2 9,6 9,9 10,2 0,07 4,4 5,5 6,2 6,7 7,2 7,6 8,0 8,3 8,6 8,9 9,4 9,8 10,2 10,6 10,9 0,08 4,7 5,8 6,5 7,1 7,6 8,0 8,4 8,8 9,1 9,4 9,9 10,4 10,8 11,2 11,5 0,09 4,9 6,1 6,9 7,5 8,0 8,5 8,9 9,2 9,5 9,9 10,4 10,9 11,3 11,8 12,1 0,10 5,2 6,4 7,2 7,8 8,4 8,8 9,3 9,6 10,0 10,3 10,9 11,4 11,9 12,3 12,7 0,11 5,4 6,6 7,5 8,1 8,7 9,2 9,6 10,0 10,4 10,7 11,3 11,9 12,3 12,8 13,2 5-39

40 0,12 5,6 6,9 7,7 8,4 9,0 9,5 10,0 10,4 10,8 11,1 11,7 12,3 12,8 13,3 13,7 0,13 5,8 7,1 8,0 8,7 9,3 9,9 10,3 10,8 11,1 11,5 12,1 12,7 13,2 13,7 14,2 0,14 5,9 7,3 8,3 9,0 9,6 10,2 10,7 11,1 11,5 11,9 12,5 13,1 13,7 14,2 14,6 0,15 6,1 7,5 8,5 9,3 9,9 10,5 11,0 11,4 11,8 12,2 12,9 13,5 14,1 14,6 15,0 0,16 6,3 7,7 8,7 9,5 10,2 10,8 11,3 11,7 12,2 12,5 13,3 13,9 14,4 15,0 15,4 0,17 6,5 7,9 9,0 9,8 10,5 11,0 11,6 12,0 12,5 12,9 13,6 14,2 14,8 15,4 15,8 0,18 6,6 8,1 9,2 10,0 10,7 11,3 11,8 12,3 12,8 13,2 13,9 14,6 15,2 15,7 16,2 0,19 6,8 8,3 9,4 10,2 11,0 11,6 12,1 12,6 13,1 13,5 14,2 14,9 15,5 16,1 16,6 0,20 6,9 8,5 9,6 10,5 11,2 11,8 12,4 12,9 13,4 13,8 14,6 15,2 15,9 16,4 17,0 A Tabela (5.21) mostra o comprimento LT para depressão de 50mm com sarjeta de 600mm, coeficiente de Manning n=0,016 e estimativa da eficiência Eo=0,50. Notar que não fizemos o cálculo de Eo e sim somente uma aproximação. O cálculo exato pode ser obtido baseado no Exemplo (5.15). Tabela Valores dos comprimentos L T para depressão de 50mm, sarjeta de 600mm, rugosidade n=0,016 e eficiência Eo=0,50 Valores de L T em função da declividade da rua e da vazão sendo n=0,016, depressão de 50mm, sarjeta de 600mm, estimativa da eficiência Eo=0,50. Vazão 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 0,035 0,04 0,045 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 (m 3 /s) 0,02 2,1 2,5 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3,8 4,0 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 5,0 0,03 2,4 3,0 3,4 3,7 3,9 4,2 4,4 4,5 4,7 4,9 5,1 5,4 5,6 5,8 6,0 0,04 2,7 3,4 3,8 4,2 4,4 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5 5,8 6,1 6,3 6,5 6,7 0,05 3,0 3,7 4,2 4,6 4,9 5,2 5,4 5,6 5,8 6,0 6,3 6,6 6,9 7,2 7,4 0,06 3,3 4,0 4,5 4,9 5,3 5,6 5,8 6,1 6,3 6,5 6,9 7,2 7,5 7,7 8,0 0,07 3,5 4,3 4,8 5,3 5,6 5,9 6,2 6,5 6,7 6,9 7,3 7,7 8,0 8,3 8,5 0,08 3,7 4,5 5,1 5,6 5,9 6,3 6,6 6,8 7,1 7,3 7,7 8,1 8,4 8,7 9,0 0,09 3,9 4,7 5,4 5,8 6,3 6,6 6,9 7,2 7,5 7,7 8,1 8,5 8,9 9,2 9,5 0,10 4,0 5,0 5,6 6,1 6,5 6,9 7,2 7,5 7,8 8,0 8,5 8,9 9,3 9,6 9,9 0,11 4,2 5,2 5,8 6,4 6,8 7,2 7,5 7,8 8,1 8,4 8,8 9,3 9,6 10,0 10,3 0,12 4,4 5,4 6,1 6,6 7,1 7,4 7,8 8,1 8,4 8,7 9,2 9,6 10,0 10,4 10,7 0,13 4,5 5,5 6,3 6,8 7,3 7,7 8,1 8,4 8,7 9,0 9,5 9,9 10,3 10,7 11,1 0,14 4,6 5,7 6,5 7,0 7,5 7,9 8,3 8,7 9,0 9,3 9,8 10,2 10,7 11,1 11,4 0,15 4,8 5,9 6,6 7,2 7,7 8,2 8,6 8,9 9,2 9,5 10,1 10,5 11,0 11,4 11,7 0,16 4,9 6,0 6,8 7,4 8,0 8,4 8,8 9,2 9,5 9,8 10,3 10,8 11,3 11,7 12,1 0,17 5,0 6,2 7,0 7,6 8,2 8,6 9,0 9,4 9,7 10,1 10,6 11,1 11,6 12,0 12,4 0,18 5,2 6,4 7,2 7,8 8,4 8,8 9,3 9,6 10,0 10,3 10,9 11,4 11,9 12,3 12,7 0,19 5,3 6,5 7,3 8,0 8,6 9,0 9,5 9,8 10,2 10,5 11,1 11,6 12,1 12,6 13,0 0,20 5,4 6,6 7,5 8,2 8,7 9,2 9,7 10,1 10,4 10,8 11,4 11,9 12,4 12,8 13,2 A Figura (5.1) mostra uma boca de lobo com depressão de 50mm e largura da sarjeta de 0,6m. Entrando com a largura do nível de água T e com a declividade transversal Sx achamos o valor Q/ S 0,

41 Figura Boca de lobo com depressão de 50mm e sarjeta de concreto com 0,60m de largura feita para n=0,016 Fonte: FHWA, 1996 FHWA- cálculo da vazão com depressão da sarjeta A largura da sarjeta varia de 0,30m a 1,00m sendo o mais comum largura de 0,60m. A depressão varia de 2,5cm a 7,5cm sendo a mais comum a de 5cm. Vamos explicar juntamente com um exemplo do FHWA, Exemplo Boca de lobo com depressão de 50mm Vamos calcular a vazão que entra numa boca de lobo com depressão a=50mm, sendo a largura da sarjeta de concreto W=0,60m, declividade da rua S L =0,01m/m; declividade transversal Sx=0,02m/m; coeficiente de Manning n=0,016; T=2,5m. Cálculo da declividade da depressão Sw Sw= a/ W + Sx Sw= 50/ ,02=0,0833 =0,02=0,103m/m Cálculo de Qs que é a vazão acima da depressão Ts= T W = 2,50-0,60= 1,9m Qs=( 0,376/n). Sx 1,67. S L 0,5. Ts 2,67 Qs=( 0,376/0,016). 0,02 1,67. 0,01 0,5. 1,9 2,67 = 0,019m 3 /s Calculo da vazão Q na boca de lobo T / W= 2,50 / 0,6= 4,17 Sw/ Sx= 0,103/0,02 = 5,

42 Eo= 1 / {1+[( Sw/Sx)/(1+(Sw/Sx)/(T/W -1)) 2,67-1 ]} Eo= 1 / {1+[( 5,15)/(1+(5,15)/(4,17-1)) 2,67-1 ]} =0,70 Q=Qw/Eo= Qs/ (1-Eo)= 0,019/ (1-0,70)= 0,06m 3 /s Qw= vazão na seção de rebaixo (m 3 /s). É o que queremos Q= vazão na guia e sarjeta (m 3 /s) Qs= capacidade da vazão na boca de lobo rebaixada (m 3 /s). Eo= eficiência do engolimento= Qw/Q 5-42

43 5.23 DNIT, 2006 Conforme DNIT, 2006 temos a fórmula de Manning modificado por Izzard conforme Figura (5.15) e Tabela (5.22). Q= 0,376 x (Z / n) x y 8/3 x S 0,5 Q= vazão na sarjeta (m 3 /s) Y= altura da água na sarjeta (m) S= declividade longitudinal da sarjeta (m/m) n= coeficiente de rugosidade de Manning Z= recíproca da declividade transversal Z= tg (θ ) tg (θ )= T / y T= y x Z y/t= 1 / tg (θ) Caso Z=12 y/t=sx= 1/12=0,083m/m Figura Corte transversal de uma sarjeta mostrando o ângulo θ Tabela Vazão na sarjeta sendo a altura da água y=0,10m, declividade transversal 2% e coeficiente de Manning n=0,013, Z=50. S (m/m) Q (m 3 /s) 0,005 0,22 0,010 0,31 0,015 0,38 0,020 0,44 0,025 0,49 0,030 0,54 0,035 0,58 0,040 0,62 0,045 0,66 0,050 0,69 0,055 0,73 0,060 0,76 0,065 0,79 0,070 0,82 0,075 0,85 0,080 0,88 0,085 0,91 0,090 0,93 0,095 0,96 0,100 0,98 0,105 1,01 0,110 1,

44 0,115 1,05 0,120 1,08 0,125 1,10 0,130 1,12 0,135 1,14 0,140 1,16 0,145 1,18 0,150 1,20 Altura y na sarjeta Usando ainda Izzard temos a altura da lâmina de água na sarjeta y e Tabela (5.23). y= 1,445 x [1/ Z (3/8) ] x [Q/ (S 0,5 /n] 3/8 Tabela Altura y em função da declividade transversal de 2%, vazão e declividade longitudinal em m/m. Q (m 3 /s) altura yo em função da declividade da rua em m/m e da vazão 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,0 3,1 0,005 0,010 0,020 0,030 0,040 0,050 0,060 0,070 0,080 0,090 0,005 0,06 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 0,07 0,07 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,04 0,04 0,04 0,10 0,08 0,07 0,07 0,07 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,10 0,11 0,10 0,09 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,11 0,13 0,11 0,10 0,09 0,08 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 0,13 0,14 0,12 0,10 0,10 0,09 0,09 0,09 0,08 0,08 0,08 0,14 0,15 0,13 0,11 0,10 0,10 0,09 0,09 0,09 0,09 0,08 0,15 0,15 0,14 0,12 0,11 0,10 0,10 0,10 0,09 0,09 0,09 0,15 0,16 0,14 0,13 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,09 0,16 0,17 0,15 0,13 0,12 0,11 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,17 0,18 0,16 0,14 0,13 0,12 0,11 0,11 0,11 0,10 0,10 0,18 0,18 0,16 0,14 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 0,11 0,11 0,18 0,19 0,17 0,15 0,14 0,13 0,12 0,12 0,12 0,11 0,11 0,19 0,19 0,17 0,15 0,14 0,13 0,13 0,12 0,12 0,12 0,11 0,19 0,20 0,18 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,12 0,12 0,12 0,20 0,21 0,18 0,16 0,15 0,14 0,13 0,13 0,13 0,12 0,12 0,21 0,21 0,18 0,16 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,13 0,12 0,21 0,22 0,19 0,17 0,15 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,13 0,22 0,22 0,19 0,17 0,16 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,13 0,22 0,22 0,20 0,17 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,22 0,23 0,20 0,18 0,16 0,16 0,15 0,14 0,14 0,14 0,13 0,23 0,23 0,20 0,18 0,17 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,14 0,23 0,24 0,21 0,18 0,17 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,14 0,24 0,24 0,21 0,19 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,24 0,25 0,22 0,19 0,18 0,17 0,16 0,15 0,15 0,15 0,14 0,25 0,25 0,22 0,19 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14 0,25 0,25 0,22 0,19 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,15 0,25 0,26 0,23 0,20 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,26 0,26 0,23 0,20 0,19 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,26 0,26 0,23 0,20 0,19 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,15 0,26 0,27 0,23 0,21 0,19 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,16 0,27 0,27 0,24 0,21 0,19 0,18 0,18 0,17 0,16 0,16 0,16 0,

45 Velocidade da água na sarjeta Izard V= 0,958 x )(1/Z ¼ ) x ( S 1/2 /n) ¾ x Q ¼ Tabela Velocidade na sarjeta em função da vazão e da declividade da rua, considerando declividade transversal da rua de 2% (Z=50) e coeficiente de Manning n=0,013. Q (m 3 /s) 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3 3,1 Velocidade (m/s) da água na sarjeta com declividade transversal de 2%, n=0,013 em função da Declividade da rua e da vazão (m 3 /s) 0,005 0,010 0,020 0,030 0,040 0,050 0,060 0,070 0,080 0,090 0,100 0,61 0,79 1,02 1,19 1,32 1,44 1,54 1,63 1,72 1,79 1,87 0,72 0,94 1,21 1,41 1,57 1,71 1,83 1,94 2,04 2,13 2,22 0,86 1,11 1,44 1,68 1,87 2,03 2,18 2,31 2,43 2,54 2,64 0,95 1,23 1,60 1,86 2,07 2,25 2,41 2,55 2,69 2,81 2,92 1,02 1,32 1,72 2,00 2,23 2,42 2,59 2,75 2,89 3,02 3,14 1,08 1,40 1,81 2,11 2,35 2,56 2,74 2,90 3,05 3,19 3,32 1,13 1,46 1,90 2,21 2,46 2,68 2,87 3,04 3,19 3,34 3,47 1,17 1,52 1,97 2,30 2,56 2,78 2,98 3,16 3,32 3,47 3,61 1,21 1,57 2,04 2,38 2,65 2,88 3,08 3,26 3,43 3,59 3,73 1,25 1,62 2,10 2,45 2,73 2,96 3,17 3,36 3,53 3,69 3,84 1,28 1,66 2,16 2,51 2,80 3,04 3,26 3,45 3,63 3,79 3,95 1,31 1,70 2,21 2,57 2,87 3,12 3,34 3,54 3,72 3,88 4,04 1,34 1,74 2,26 2,63 2,93 3,18 3,41 3,61 3,80 3,97 4,13 1,37 1,78 2,30 2,68 2,99 3,25 3,48 3,69 3,88 4,05 4,21 1,40 1,81 2,35 2,73 3,04 3,31 3,54 3,75 3,95 4,13 4,29 1,42 1,84 2,39 2,78 3,10 3,37 3,61 3,82 4,02 4,20 4,37 1,44 1,87 2,43 2,83 3,15 3,42 3,66 3,88 4,08 4,27 4,44 1,47 1,90 2,46 2,87 3,20 3,47 3,72 3,94 4,14 4,33 4,51 1,49 1,93 2,50 2,91 3,24 3,52 3,77 4,00 4,20 4,39 4,57 1,51 1,95 2,53 2,95 3,29 3,57 3,83 4,05 4,26 4,45 4,63 1,53 1,98 2,57 2,99 3,33 3,62 3,87 4,11 4,32 4,51 4,69 1,54 2,00 2,60 3,02 3,37 3,66 3,92 4,16 4,37 4,57 4,75 1,56 2,03 2,63 3,06 3,41 3,71 3,97 4,20 4,42 4,62 4,81 1,58 2,05 2,66 3,09 3,45 3,75 4,01 4,25 4,47 4,67 4,86 1,60 2,07 2,69 3,13 3,48 3,79 4,06 4,30 4,52 4,72 4,91 1,61 2,09 2,71 3,16 3,52 3,83 4,10 4,34 4,56 4,77 4,96 1,63 2,11 2,74 3,19 3,55 3,86 4,14 4,38 4,61 4,82 5,01 1,64 2,13 2,77 3,22 3,59 3,90 4,18 4,43 4,65 4,86 5,06 1,66 2,15 2,79 3,25 3,62 3,94 4,21 4,47 4,69 4,91 5,10 1,67 2,17 2,82 3,28 3,65 3,97 4,25 4,50 4,74 4,95 5,15 1,69 2,19 2,84 3,31 3,68 4,00 4,29 4,54 4,78 4,99 5,19 1,70 2,21 2,86 3,33 3,71 4,04 4,32 4,58 4,82 5,03 5,

46 Largura da água da sarjeta T T= [Q n / (0,376 Sx 5/3 S ½ )] (3/8) Tabela Largura T da água na sarjeta em função da vazão e da declividade longitudinal da rua para n=0,013 e Sx=0,02m/m (Z=50) Q (m 3 /s) Largura da água na sarjeta T em função da vazão e declividade da rua longitudinal 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3 3,1 0,005 0,010 0,020 0,030 0,040 0,050 0,060 0,070 0,080 0,090 0,100 2,87 2,52 2,21 2,05 1,94 1,86 1,80 1,75 1,70 1,67 1,63 3,72 3,27 2,87 2,66 2,52 2,41 2,33 2,27 2,21 2,16 2,12 4,82 4,23 3,72 3,45 3,27 3,13 3,03 2,94 2,87 2,80 2,75 5,61 4,93 4,33 4,01 3,80 3,65 3,52 3,42 3,34 3,27 3,20 6,25 5,49 4,82 4,47 4,23 4,06 3,92 3,81 3,72 3,64 3,57 6,80 5,97 5,24 4,86 4,60 4,42 4,27 4,15 4,04 3,95 3,88 7,28 6,39 5,61 5,20 4,93 4,73 4,57 4,44 4,33 4,23 4,15 7,71 6,77 5,95 5,51 5,22 5,01 4,84 4,70 4,59 4,49 4,40 8,11 7,12 6,25 5,80 5,49 5,27 5,09 4,94 4,82 4,72 4,62 8,48 7,44 6,54 6,06 5,74 5,50 5,32 5,17 5,04 4,93 4,83 8,82 7,74 6,80 6,30 5,97 5,73 5,53 5,38 5,24 5,13 5,03 9,14 8,02 7,05 6,53 6,19 5,93 5,73 5,57 5,43 5,31 5,21 9,44 8,29 7,28 6,75 6,39 6,13 5,92 5,76 5,61 5,49 5,38 9,73 8,54 7,50 6,95 6,59 6,32 6,11 5,93 5,78 5,66 5,55 10,00 8,78 7,71 7,15 6,77 6,50 6,28 6,10 5,95 5,82 5,70 10,27 9,01 7,92 7,34 6,95 6,67 6,44 6,26 6,10 5,97 5,85 10,52 9,23 8,11 7,52 7,12 6,83 6,60 6,41 6,25 6,12 6,00 10,76 9,45 8,30 7,69 7,28 6,99 6,75 6,56 6,40 6,26 6,13 10,99 9,65 8,48 7,86 7,44 7,14 6,90 6,70 6,54 6,39 6,27 11,22 9,85 8,65 8,02 7,60 7,28 7,04 6,84 6,67 6,52 6,40 11,43 10,04 8,82 8,17 7,74 7,43 7,18 6,97 6,80 6,65 6,52 11,65 10,23 8,98 8,32 7,89 7,56 7,31 7,10 6,92 6,77 6,64 11,85 10,41 9,14 8,47 8,02 7,70 7,44 7,23 7,05 6,89 6,76 12,05 10,58 9,29 8,61 8,16 7,82 7,56 7,35 7,16 7,01 6,87 12,24 10,75 9,44 8,75 8,29 7,95 7,68 7,46 7,28 7,12 6,98 12,43 10,92 9,59 8,88 8,42 8,07 7,80 7,58 7,39 7,23 7,09 12,62 11,08 9,73 9,02 8,54 8,19 7,92 7,69 7,50 7,34 7,19 12,80 11,24 9,87 9,15 8,66 8,31 8,03 7,80 7,61 7,44 7,30 12,97 11,39 10,00 9,27 8,78 8,42 8,14 7,91 7,71 7,54 7,40 13,14 11,54 10,14 9,39 8,90 8,54 8,25 8,01 7,82 7,64 7,50 13,31 11,69 10,27 9,51 9,01 8,64 8,35 8,12 7,92 7,74 7,59 13,48 11,83 10,39 9,63 9,13 8,75 8,46 8,22 8,01 7,84 7,69 Altura de água na sarjeta em função de T Conforme Figura (5.26) temos: Sx= declividade transversal da rua (m/m) T= largura da água na sarjeta no topo (m) y= altura do nível de água na sarjeta (m) y= T x Sx 5-46

47 Figura 5.24 Fonte: Mays, 2001 Ainda conforme DNIT, 2006 podemos obter o espaçamento máximo entre as bocas de lobo para que não haja transbordamento da sarjeta, igualando a capacidade da vazão da sarjeta Q com a descarga produzida pela fórmula racional Q=CIA/360. Sendo A= L x Dc L = largura da rua (m) e Dc comprimento crítico da sarjeta em metro; C= coeficiente de runoff I= intensidade da chuva mm/h Q=CIA/360= C.I. L.Dc/360 Com o valor de Q obtido e igualando as equações obtemos o valor de D: Q= 0,376 x (Z / n) x y 8/3 x S 0,5 O tempo de percurso na sarjeta será : t= L/ 60 x V T= tempo de percurso na sarjeta (min) V= velocidade da água pluvial na sarjeta (m/s) L= comprimento entre as bocas de lobo (m) Exemplo 5.25 Dados n=0,018 S=0,025m/m Z=12=tg (θ) Y=0,10m Q= 0,376 x (Z / n) x y 8/3 x S 0,5 Q= 0,376 x (12 / 0,018) x 0,10 8/3 x 0,025 0,5 Q=0,085 m 3 /s T= Z x y = 12 x 0,10= 1,2m Declividade transversal =0,10/ 1,20=0,0833m/m Exemplo Baseado em Nicklow, 2001 Calcular a largura da água na sarjeta T com vazão de 0,090m 3 /s com declividade transversal de 0,022m/m, coeficiente de Manning n=0,015 e declividade longitudinal 0,014m/m T= [Q n / (0,376 Sx 5/3 S ½ )] (3/8) T= [0,090 x 0,015 / (0,376 x0,022 5/3 x 0,014 ½ )] (3/8) = 2,90m d= T x Sx d= 2,90 x 0,022= 0,064m Portanto, a largura da água é de 2,90m e altura de 0,064m. 5-47

48 5.24 Declividade lateral das ruas Os estudos de Stein et al, 1999 sobre a declividade lateral das ruas mostra que varia de 1,5% a 4%. Costuma-se adotar declividade de 2% e já foi provado que produz pouco efeito para a estabilidade dos veículos. Em locais onde é alto o índice de pluviométrico pode-se adotar declividade lateral de 2,5% e em casos extremos até 4% que é considerado o limite máximo. Tabela Declividade transversal Sx em porcentagem, m/m e com o valor de Z de Izzard Declividade transversal Declividade porcentagem Z (m/m) 1% % ,5% 2,5 40 3% 3 33,3 4% 4 25 Exemplo 5.27 Calcular a vazão de uma sarjeta de concreto de 0,30m adotada pelo CDHU conforme Figura (5.25) com guia 0,15m de altura. Admite-se que a altura máxima da água chegue a 0,13m e a declividade do corte transversal da rua é de 2% (dois por cento). w 0 =y 0 tg h 1 =0,15m w 0 =y 0 tg h 2 =0,13 m 2% Figura 5.25-Seção transversal de uma sarjeta (CDHU) Aplicando a fórmula de Manning teremos: n=0,017 comumente adota em vias públicas Q=( n -1 ). A. R 2/3. S 1/2 Considerando uma rua com largura L. Na metade da rua considerando que a altura é h 1 teremos um trapézio com área: A= (0,13+h 1 )/2 x L/2 (m 2 ) Mas 0,02=(0,13-h 1 )/(L/2) e então: h 1 = (0,13 0,02 x L/2) Tendo, portanto, o valor da largura da rua temos a profundidade no meio h 1 e a área A. Para a largura da rua de 13m estaremos com h 1 =

49 A largura da rua é o denominado leito carroçável, isto é, a distancia perpendicular entre as faces internas das guias opostas. Esclarecemos que neste caso não usamos as flechas estabelecidas pela IP3 da PMSP (Prefeitura Municipal de São Paulo). Tabela Vazão e velocidade da água nas sarjetas em toda a largura da rua para altura do nível de água na sarjeta de 0,13m, declividade transversal de 2% e n=0,017 Largura Nível Declividade h 1 Área seção Hipotenusa Rh A B da rua água transversal transversal (m) (m) (m/m) (m) (m 2 ) Rugosidade (m) (m) Veloc Vazão 4,0 0,13 0,02 0,09 0,2200 0,017 2,00 0,099 12,60 2,77 5,0 0,13 0,02 0,08 0,2625 0,017 2,50 0,097 12,41 3,26 6,0 0,13 0,02 0,07 0,3000 0,017 3,00 0,094 12,14 3,64 7,0 0,13 0,02 0,06 0,3325 0,017 3,50 0,090 11,82 3,93 8,0 0,13 0,02 0,05 0,3600 0,017 4,00 0,086 11,47 4,13 9,0 0,13 0,02 0,04 0,3825 0,017 4,50 0,082 11,09 4,24 10,0 0,13 0,02 0,03 0,4000 0,017 5,00 0,078 10,69 4,28 11,0 0,13 0,02 0,02 0,4125 0,017 5,50 0,073 10,27 4,24 12,0 0,13 0,02 0,01 0,4200 0,017 6,00 0,068 9,84 4,13 13,0 0,13 0,02 0,00 0,4225 0,017 6,50 0,064 9,38 3,96 V= A x S 0,5 Q= B x S 0,5 Tendo-se a largura da rua obtemos na Tabela (5.22) os valores A e B. Com estes valores multiplicando pela declividade da rua obtemos respectivamente a velocidade média (m/s) e a vazão (m 3 /s). Exemplo 5.28 Dada uma rua com 12m e declividade de 3%. Calcular a velocidade e a vazão. Conforme Tabela (5.27) entrando com a largura da rua 12m achamos os valores de A=9,84 e B=4,13. V= A x S 0,5 = 9,84 x 0,03 0,5 = 1,70m/s Q= B x S 0,5 = 4,13 x 0,03 0,5 = 0,72m 3 /s O tempo de trânsito (t) na sarjeta para ruas de 6m de largura obtem-se na Tabela (5.22) a velocidade V= 9,84 x S 0,5 pode ser estimado por: t= L/ 60(12,14 x S 0,5 ) t= tempo de trânsito (min) pela sarjeta no comprimento L. L= comprimento da sarjeta (m) S= declividade da rua (m/m) Dica: para estimar o tempo de trânsito em uma sarjeta tendo a largura da rua obtemos o coeficiente de velocidade e por exemplo, para rua de 6m t= L/ 60(12,14 x S 0,5 ). 5-49

50 5.25 CIRIA, 2007 Cálculo da sarjeta conforme CIRIA, 2007 O objetivo é achar a altura H da Figura (5.28) referente ao nível de água na sarjeta. Figura Corte da área de uma seção de sarjeta com altura H, largura W, área da seção AF e declividade transversal Sc. Fonte: Ciria, 2007 Pode ser demonstrado que: A F = H 2 / (2x Sc) R= H/ [2(Sc+1)] Q= (H 8/3 S ½ L )/ ( 2 (5/3) x n x Sc x(sc +1) (2/3) H= K 1 x Q 0,375 K 1 = 1,54 (n x Sc) 0,375 x(sc+1) 0,25-0,188 x S L A F = área da secção transversal da rua (m 2 ) H=altura do nível da água na sarjeta (m) Sc= declividade transversal da rua (m/m) R= raio hidráulico (m)= Área molhada/perímetro molhado Q= vazão da secção considerada (m 3 /s) n= coeficiente de rugosidade de Manning=0,015 S L = declividade longitudinal da rua (m/m) K 1 = coeficiente que pode ser visto na Tabela (5.28) Exemplo 5.29 Dada a declividade transversal da rua Sc=0,02m/m (2%), n=0,015, vazão de 0,10m 3 /s, declividade longitudinal 0,015m/m usando a Tabela (5.28) achamos K 1 =0,163. H= K 1 x Q 0,375 = 0,163 x 0,1 0,375 = 0,07m Podemos achar AF A F = A F = H 2 / (2x Sc) =0,07 2 / (2 x 0,02)= 0,123m 2 Q= A F x V e portanto V=Q/A F = 0,10/0,123= 0,81m/s 5-50

51 Tabela Coeficientes K 1 dependendo da rugosidade de Manning n, da declividade transversal Sc e da declividade longitudinal sl conforme Ciria,

52 Sarjeta de seção circular (calha circular a meia seção) A sarjeta pode ser uma calha circular e conforme FHWA, 1996 temos a seguinte equação: y/d= 1,179. [ Q.n / (D 2,67. S 0,5 L )] 0,488 y= altura da lamina da água (m) D= diâmetro do tubo (m) Q= vazão (m 3 /s) S L = declividade longitudinal (m/m) n=coeficiente de rugosidade de Manning O valor Tw da largura da superfície da água é dado pela equação: Tw= 2 [ r 2 (r-y) 2 ] 0,5 Tw= largura da superfície da água no tubo (m) r= raio do tubo (m) y= altura da lâmina de água do tubo (m) Exemplo 5.30 FHWA, 1996 Calcular a relação y/d dado a vazão Q=0,05m 3 /s S L =0,01m/m n=0,016 e D=1,5m. y/d= 1,179. [ Q.n / (D 2,67. S L 0,5 )] 0,488 y/d= 1,179. [ 0,05 x 0,016 / (1,5 2,67 x 0,01 0,5 )] 0,488 y/d=0,20 y=0,20 x 1,50= 0,30m A largura da lâmina de água na superfície Tw: r= 1,5/2=0,75 Tw= 2 [ r 2 (r-y) 2 ] 0,5 Tw= 2 [ 0,75 2 (0,75-0,30) 2 ] 0,5 =1,20m 5-52

53 5.26 Tipos de Bocas de Lobo As bocas de lobo podem ser classificadas quanto a estrutura de entrada em três grupos principais conforme Figura (5.29) bocas lobo simples boca de lobo com grelhas boca de lobo combinada Depressão: é o rebaixamento feito na sarjeta junto a entrada da boca coletora, com a finalidade de aumentar a capacidade desta. Figura Sarjeta Fonte: PMSP/FCTH, 1999 A instalação de duas ou mais bocas de lobo chama-se de bocas de lobo múltiplas. Conforme temos: Quanto a localização das sarjetas as mesmas podem ser: -Intermediárias - de cruzamentos -de pontos baixos Quanto ao funcionamento as sarjetas podem ser: -livre -afogada 5-53

54 Figura Bocas de lobos clássicas Fonte: PMSP/FCTH,

55 Figura Boca de lobo Fonte: Associação dos fabricantes de tubos de concreto As bocas de lobo com grades não podem ser aplicadas onde a declividade das ruas seja menor que 0,5% sendo o mínimo absoluto de 0,3% conforme Stein, et al, As bocas de lobo com grades possuem a desvantagem do entupimento e nos problemas que pode causar para quem anda de bicicletas na rua. A boca de loco simples é mais efetiva com declividades menores que 3% conforme Stein, et al,

56 Figura Grelha Fonte: Associação dos fabricantes de tubos de concreto 5-56

57 Figura Grelha Fonte: Associação dos fabricantes de tubos de concreto Figura Ligação de águas pluviais Fonte: Associação dos fabricantes de tubos de concreto 5-57

58 Figura Saída de galeria de águas pluviais Fonte: Associação dos fabricantes de tubos de concreto 5-58

59 Exemplo 5.31 Utilização do método racional para cálculo das galerias de águas pluviais AB, BC, CD conforme Figura (5.34). O exemplo está baseado nos ensinamentos de Ven Te Chow,1988 adaptado para o Brasil. Para os interessados Akan, 1993 apresenta um modelo semelhante ao Ven Te Chow. Calcular as tubulações de concreto para captação de águas de chuvas do trecho do coletor EB que drena a sub-bacia III com um período de retorno de 25 anos. A sub-bacia tem uma área de 1,6 ha, o coeficiente de escoamento C=0,60 e o tempo de escoamento superficial inicial é ts=10 minutos. I II A III IV V B E VI VII C D Figura Esquema de galerias de águas pluviais

60 Consideremos a fórmula da intensidade de chuva devido a Paulo Sampaio Wilken, com Tr= 25anos e t=tc=10min. Vamos supor também que n=0,015 e que a declividade da tubulação EB é 0,0064 m/m. 0, ,9. T r I = ( t + 15) 0,89 I= intensidade média da chuva em mm/h; T r = período de retorno em anos; t=duração da chuva em minutos. Substituindo o valor de Tr=25 anos e t=tc= 10min teremos: 1747,9 x 25 0,181 I = ( t + 15) 0, I = = 178,4 mm/h ( ) 0,89 Usando a fórmula racional: Q=CIA/360=0,60 x 178,4 x 1,6/ 360 =0,48m 3 /s Usando a fórmula de Manning com o diâmetro isolado para y/d=0,80 e usando relações geométricas de Metcalf&Eddy, 1987 temos: D = (Q. n )/ ( K. S 1/2 ) 3/8 Q=0,4032 m 3 /s; n=0,015; S=0,0064. K = 0,305 D = (0,48 x 0,015 )/ ( 0,305 x 0,0064 1/2 ) 3/8 D=0,63 m Adotamos então o diâmetro comercial D=0,80m. Calculo do ângulo interno teta que está em 5.45?? = seno + 2 2,6 (n Q/S 1/2 ) 0,6 D -1,6 0,4 = ângulo central em radianos (rad) y= altura da lâmina de água (m) D= diâmetro da tubulação (m) n= rugosidade de Manning (adimensional) Q= vazão (m 3 /s) S= declividade (m/m) 5-60

61 Fazendo a variável auxiliar A= (n Q/S 1/2 ) 0,6.D -1,6 A= (0,015x0,48/0,0064 1/2 ) 0,6 x 0,80-1,6 = 0,34 = seno + 2 2,6 x 0,34 0,4 Para calcular o ângulo teta vamos usar o método de aproximações sucessivas que é melhor que o de Newton-Raphson devido a iniciação. Como o valor do ângulo interno teta varia de 1,5 rad a 4,43rad que corresponde a y/d entre 0,15 a 0,80. Então a iniciação será teta=1,50rad B= seno + 2 2,6 x 0,34 0,4 B= seno 1, ,6 x 0,34 x 1,50 0,4 B=3,39 rad Fazemos novamente os cálculos usando teta=3,39rad B= seno 3, ,6 x 0,34 x 3,39 0,4 B= 3,07 Fazemos novamente os cálculos usando teta=3,07rad B= seno 3, ,6 x 0,34 x 3,07 0,4 B= 3,26 Adotamos =B=3,26rad como definitivo Calculo da área molhada A= D 2 ( - seno )/8 A= 0,8 2 (3,26- seno 3,26)/8= 0,270m 2 Equação da continuidade Q= A. V V=Q/A=0,48/0,27= 1,76m/s < 5,00m/s OK Tempo de trânsito no trecho EB T= L/(Vx60)= 135/ (1,76 x 60)= 1,28min Comprimento da superfície b b= D x seno ( /2) b= 0,80 x seno (3,26/2) =0,799m Número de Froude Diâmetro hidráulico Dh= A/ b= 0,27/0,799=0,34 F= V/ (g x Dh) 0,5 F= 1,76/ (9,81x 0,34) 0,5 F= 0,97 < 1 escoamento subcrítico Nota: em uma tubulação o número de Froude não é muito importante, pois o tubo é fechado e isto age como um limitador de fronteira. No caso de canais o número de Froude é importante, pois poderá haver extravasamento da água no canal. 5-61

62 Cálculo das galerias de águas pluviais AB, BC, CD. Façamos de conta que são conhecidos a área em ha, os coeficientes de escoamento superficial C e o tempo de escoamento superficial de cada sub-bacia,conforme quadro abaixo: Tabela 5.26 Coeficientes e tempo de escoamento superficial Sub-bacia Área em ha A Coef. escoam. C Tempo superficial ts minutos I 0,80 0,7 5 II 1,20 0,7 7 III 1,6 0,6 10 IV 1,6 0,6 10 V 2,0 0,5 15 VI 1,8 0,5 15 VII 1,8 0,5 15 São conhecidas também as declividades em metro/metro, o comprimento de cada galeria. Tabela 5.27-Comprimento e declividades das tubulações Galeria de águas pluviais Comprimento (m) Declividade (m/m) EB 135 0,0064 AB 165 0,0081 BC 120 0,0064 CD 135 0,0064 O valor da rugosidade de Manning n=0,015. Solução: Tramo EB: Já foi calculado anteriormente, sendo os resultados a primeira linha da tabela final de apresentação dos cálculos. Tramo AB: Este tramo drena duas sub-bacias a I e a II. Temos a área, o coeficiente de escoamento superficial C das duas sub-bacias e tempo de escoamento superficial ts. Da equação Q=CIA, como I= constante temos que Q=I. (CA) Assim para o tramo AB temos: CA=C I. A I + C II. A II = 0,7. 0,8 + 0,7. 1,2=1,40 Temos dois tempos de escoamento superficiais t I = 10minutos e t II =10 minutos. Fazemos então que tempo de escoamento superficial é no caso o tempo de concentração para início do tramo AB. Portanto, tc=10 minutos para o escoamento das bacias I e II. A área total drenada é de 0,80 ha + 1,20 ha = 2,00 ha. 5-62

63 Consideremos a fórmula da intensidade de chuva devido a Paulo Sampaio Wilken, com Tr= 25 anos e t=tc=10 minutos. Vamos supor também que n=0,015 e que a declividade da tubulação EB é 0,0064 m/m. 1747,9 x 25 0,181 I = = 178,4mm/h ( ) 0,89 I= intensidade média da chuva em mm/h; T r = período de retorno em anos; t=duração da chuva em minutos. Observar que a intensidade de chuva no trecho AB foi maior que a do trecho EB, pois foi menor o tempo de concentração, e o mesmo entra na fórmula do Paulo Sampaio Wilken como denominador, aumentando o valor de I conseqüentemente. Usando a fórmula racional: Q=CIA/360= 178,4 x CA/360= 178,4 x 1,4 /360= 0,69m 3 /s Usando a fórmula de Manning com o diâmetro isolado para y/d=0,80 e usando relações geométricas de Metcalf&Eddy, 1987 temos: D = (Q. n )/ ( K. S 1/2 ) 3/8 Q=0,69 m 3 /s; n=0,015; S=0,0081. K = 0,305 D = (0,69 x 0,015 )/ ( 0,305 x 0,0081 1/2 ) 3/8 D=0,70 m Adotamos então o diâmetro comercial D=0,80m. Procede-se da mesma maneira anterior sendo agora para o trecho AB. Como o comprimento da galeria AB é de 165 metros, o tempo de percurso dentro da galeria será : L/60V = 165 / 60x2,15 = 1,28 min. Tabela Cálculos Tramo. Comprim ento Declividade Area Drenada CA tc Tr Intens. Vazão n Periodo de retorno (m) (m/m) (ha) (min) (anos) (mm/h) (m 3 /s) EB 135 0,0064 1,6 0, ,4 0,48 0,015 AB 165 0,0081 2,0 1, ,4 0,69 0,015 BC 120 0,0064 7,2 4,32 11, ,6 2,05 0,015 CD 135 0, ,8 6,12 12, ,3 2,83 0,

64 Tabela 5.29-continuação- Cálculos Diâmetro. Diâmetro Coef A Area Calculado comercial nq/s^,5)^0,6 θ inicial θ θ inicial θ θ inicial θ molhada y/d=0,80 x /d^-1,6 calculado calculado calculado (m) (m) (rad) (rad) (rad) (rad) (rad) (rad) (m2) 0,63 0,8 0,34 1,50 3,39 3,39 3,07 3,07 3,26 0,270 0,70 0,8 0,39 1,50 3,79 3,79 3,44 3,44 3,60 0,323 1,09 1,2 0,42 1,50 4,00 4,00 3,68 3,68 3,78 0,788 1,23 1,5 0,36 1,50 3,54 3,54 3,20 3,20 3,39 1,022 Tabela 5.30-continuação- Cálculos Velocidade verificação da velocidade Tempo comprimento Dh (L/V) superfice b diâmetro (m/s) min. hidraulico Froude cos (θ/2)= B y=(d/2).(1-b) y/d Verificação yd/=0,8 1,76 OK 1,28 0,799 0,34 0,97-0,0571 0,42 0,53 OK 2,15 OK 1,28 0,779 0,41 1,07-0,2258 0,49 0,61 OK 2,60 OK 0,77 1,139 0,69 1,00-0,3137 0,79 0,66 OK 2,77 OK 0,81 1,488 0,69 1,07-0,1237 0,84 0,56 OK Tramo BC Esta tubulação drena as sub-bacias de I a V, com as sub-bacias I e II através da tubulação AB e a sub-bacia III através do tramo EB. Há, portanto três possibilidades de a água chegar ao ponto B, o tempo de concentração será o maior destes tempos de concentração. Primeira opção: a vazão vinda do tubo AB tem tempo de concentração de 10min acrescido de 1,28min por dentro da galeria AB, ou seja, o tempo total será de 10+1,28 = 11,28 minutos. Segunda opção: a vazão que vem do tubo EB tem tempo de 10 minutos mais o tempo pela galeria de 1,28 minutos, ou seja, 11,28 minutos. Terceira opção: o tempo das sub-bacias IV e V é de 10. Portanto, o tempo de concentração é o maior destes, ou seja, 11,28minutos, que deve ser colocado na planilha de cálculos. Calculemos agora CA, considerando que CA=1,4 para as sub-bacias I e II. Portanto, para as demais sub-bacias III, IV e V temos: CA=1,4 + 0,6. 1,6 + 0,6. 1,6 + 0,5. 2,0 =4,32 que colocamos na planilha 5-64

65 Consideremos a fórmula da intensidade de chuva devido a Paulo Sampaio Wilken, com Tr= 25 anos e t=tc=11,28 minutos. Vamos supor também que n=0,015 e que a declividade da tubulação BC 0,0064 m/m. 1747,9 x 25 0,181 I = ( t + 15) 0, I = = 170,6 mm/h ( 11, ) 0,89 Como o comprimento da galeria AB é de 120 metros, o tempo de percurso dentro da galeria será : L/60V = 120 / 60x2,60 =0,77minutos. Tramo CD: O tramo CD captará toda as sub-bacias. Vamos examinar o maior tempo que teremos até o ponto C. Tempo de entrada = 10min t AB =1,28min t BC =0,778min tc 1 = 10+1,28+0,77=12,05min Tempo de entrada =10min t EB = 1,28min t BC =0,77min tc 2 = 10+1,28+0,77=12,05min Entres os valores tc 1 =12,05min e tc 2 =12,05min tomamos o maior valor, mas como são iguais tc=12,05min Calculemos agora CA, considerando que CA=4,32 para as sub-bacias I a V. Portanto, para as demais sub-bacias VI e VII temos: CA=4,32 + 0,5. 1,8 + 0,5. 1,8 =6,12 que colocamos na planilha Consideremos a fórmula da intensidade de chuva devido a Paulo Sampaio Wilken, com Tr= 25 anos e t=tc=12,05 minutos. Vamos supor também que n=0,015 e que a declividade da tubulação CD é 0,0064 m/m. 1747,9 x 25 0,181 I = ( t + 15) 0, I = = ( 12, ) 0,89 166,3 mm/h 5-65

66 Usando a fórmula racional: Q=CIA/360= 166,3. CA/360= 166,3 x 6,12/360 = 2,83 m 3 /s Como o comprimento da galeria CD é de 135m, o tempo de percurso dentro da galeria será: L/V = 135 / 60x2,77 =0,81min Limitações técnicas em projeto de microdrenagem Para microdrenagem Mays, 2001 p.563 aconselha o seguinte: Tabela Limitações técnicas em projeto de micro-drenagem Considerações técnicas Limitações técnicas a serem consideradas Velocidade mínima 0,6 m/s a 0,9 m/s Velocidade máxima de tubos rígidos 4,6m/s a 6,4m/s Velocidade máxima de tubos flexíveis 3,0m/s a 4,6m/s Máximo espaçamento entre poços de visita, 122m a 183m dependendo do diâmetro da tubulação Mínimo diâmetro da rede 0,3m a 0,6m Mínima cobertura de terra 0,3m a 0,6m Alinhamento vertical nos poços de visita para tubos de Atingir o topo do tubo ou 80% a 85% da profundidade tamanhos diferentes da linha Alinhamento vertical nos poços de visita para tubos de Adotar o mínimo de 0,03m a 0,06m na geratriz mesmo diâmetro inferior do tubo. Checar as perdas de água nos poços de visita e Análise hidráulica final sobrecarga de água nos poços de visita, isto é, quando há transbordamento. Locação das bocas de lobo Na rua onde a capacidade da sarjeta é ultrapassada Fonte: Mays, 2000 p Tempo de entrada É comum para o tempo de entrada adotar-se 10min em áreas rurais e urbanas. A Prefeitura Municipal de Belo Horizonte adota: te=10min. Akan, 1993 recomenda para áreas de grande densidade populacional adotar tempo de entrada de 5min, sendo que noutras regiões de 10min a 15min. Para áreas planas com ruas largas espaçadas uma das outras, recomenda adotar tempo de entrada de 20min até 30min conforme ASCE, Vazão específica em uma sarjeta A Prefeitura Municipal de Belo Horizonte adota o te mínimo de 10minutos e com a equação da intensidade de chuva e admitindo-se uma certa profundidade dos terrenos teremos uma vazão específica em uma sarjeta em L/s x m. Assim para largura de rua de 10m teremos 0,95 L/s x m Perdas de cargas localizadas A equação usada normalmente em drenagem é de Manning: V= (1/n) x R (2/3) x S 0,5 V= velocidade média (m/s) R= raio hidráulico (m)= A/P A= área molhada (m 2 ) P= perímetro molhado (m) 5-66

67 S= declividade (m/m) A equação da continuidade: Q= A x V Q= vazão de pico (m 3 /s) Vamos isolar o valor de S S= [(Q x n/ (A x R 2/3 )] 2 A perda de carga distribuída Hf numa tubulação de comprimento L será: hf= S x L = L x [(Q x n)/ (A x R 2/3 )] 2 n=rugosidade de Manning A perda de carga localizada: hm= K (V 2 /2g) hm= perda localizada (m) K= coeficiente fornecido pela Tabela (5.1) V= velocidade média (m/s) g= aceleração da gravidade= 9,81m/s 2 A perda de carga total será a soma de hf com hm: ht= hf + hm Na Tabela (5.30) estão os coeficientes de perdas de cargas localizadas em galerias de águas pluviais e as perdas de cargas localizadas conforme a velocidade da água na tubulação variando de 0,6m/s a 6m/s. Observe que num poço de visita a 45º com velocidade de 3m/s teremos perda de carga de 0,34m, isto significa que teremos que deixar um degrau no PV de 0,34m. De modo geral conservamos a declividade da rua e fazemos o degrau no PV Tabela Perda de carga em metros em galerias de águas pluviais com coeficientes K do FHWA, 1996 Coeficiente Velocidade média (m/s) Estrutura K 0,60 1,00 1,50 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 Passagem direta pelo PV 0,05 0,00 0,00 0,01 0,01 0,02 0,04 0,06 0,09 Entrada em PV sem 0,15 0,00 0,01 0,02 0,03 0,07 0,12 0,19 0,28 ângulo Entrada no PV a 22,5 0,45 0,01 0,02 0,05 0,09 0,21 0,37 0,57 0,83 Entrada no PV a 45 0,75 0,01 0,04 0,09 0,15 0,34 0,61 0,96 1,38 Entrada no PV a 60 0,85 0,02 0,04 0,10 0,17 0,39 0,69 1,08 1,56 Entrada no PV a 90 1,00 0,02 0,05 0,11 0,20 0,46 0,82 1,27 1,83 Entrada num lago 1,00 0,02 0,05 0,11 0,20 0,46 0,82 1,27 1,

68 5.31 Riscos de enchentes Os criterios de perigosidade de enchente conforme adotados em Portugal estão na Figura (5.37). Critérios de perigosidade (Portugal) Risco de perigo à vida humana y. V 1,0 m 2 /s Risco em edifícios e pessoas y. V > 1 a 5,0 m 2 /s Risco alto para pessoas e edifícios y. V > 5,0 m 2 /s Figura Critérios de perigosidade Declividade transversal das faixas Conforme Instrução de projeto geométrico IP-03 da PMSP o abaulamento de uma via urbana será considerado uma flecha com no mínimo 5cm calculado da seguinte maneira: f= (L Sx)/ 600 f= flecha (cm) Considera-se flecha a altura entre a linha horizontal que liga os fundos das sarjetas e o ponto de inflexão dessa parábola. Zona de baixo Sx= declividade transversal (%). risco Varia de 1% a 3% sendo recomendado 2%. L= largura da via incluindo as sarjetas (m) Exemplo 5.32 Calcular a flecha de uma rua com 10m de largura com 2,00m de passeio Consideramos passeio de 2,0m teremos: 10m 2 x 2,00m= 6,00m Adotando Sx= 2% f= (L x 100 x 4 x Sx)/ 600 f= (6,00 x 100 x 4 x 2)/ 600=8,0cm Exemplo 5.34 Usando O IP-03 da PMSP temos a flecha e o IP-02 classifica a largura da caixa (B) (leito carroçável) que varia de 4m a 13m. 5-68

69 Com os dados da PMSP e limitando a altura na sarjeta de 0,13m fizemos as Tabelas (5.34) onde obtemos as vazões e velocidades para declividades de ruas variando de 0,5% a 15% que é o máximo admitido nas ruas. Segundo a PMSP acima de 15% é aconselhado se construir escadas Entrada de ar Segundo Santa Clara County, 2007 quando a velocidade da água for maior que 4,2m/s teremos a entrada de ar aumentando a profundidade do escoamento. O aumento da altura de escoamento é diretamente proporcional ao aumento do volume de água causada pela entrada de ar. Ao= 10 x [ 0,2 V 2 / (g.r) -1] 0,5 Ao= aumento da área de escoamento devido a entrada do ar (%) V= velocidade média (m/s) g= aceleração da gravidade=9,81m/s 2 R=raio hidráulico sem a entrada de ar (m) Exemplo 5.1 Dado um canal retangular com declividade S=0,005m/m, largura de 2,00m velocidade de 4,2m/s, n=0,012 vazão =2,83m 3 /s y=0,35m e raio hidráulico igual a 0,26m. Achar a nova altura com a entrada de ar. Ao= 10 x [ 0,2 V 2 / (g.r) -1] 0,5 Ao= 10 x [ 0,2x 4,2 2 / (9,81x0,26) -1] 0,5 =15% Portanto, devido ao ar haverá acréscimo de 15% na seção e a altura y passará de 0,35m para 0,40m Ancoragens e velocidades Santa Clara County, 2007 admite como velocidade máxima em uma galeria 9m/s para diversos materiais como PVC e outros e declividade máxima de 30%. Informa ainda que os tubos deverão ser ancorados quando a declividade for maior que 20% e cada ancoragem deve ficar espaçada de 100 diâmetros. Para tubos de concreto é admitida a velocidade máxima de 9 m /s e a declividade máxima de 20% e que os tubos devem ser ancorados a cada 50 diâmetros. A velocidade mínima usada é 0,6m/s a 0,78m/s 5.35 Rebaixamento de guia O rebaixamento de guia reposiciona a guia 5cm acima da sarjeta. No uso de grelhas a abertura máxima é de 1,5cm transversalmente ao sentido do fluxo de pedestres Aquaplanagem Quando cai a chuva em uma rua ou estrada, fica acumulada uma certa profundidade de água sobre a superfície devido ao runoff das águas pluviais. Um veiculo encontrando a água na estrada pode sofrer o fenômeno da aquaplanagem, pois os pneus podem deslizar sobre a água causando acidentes. A aquaplanagem conforme Texas, 2004 é função da intensidade da chuva, da profundidade da água, da pressão nos pneus, da rugosidade da pista e da velocidade do veiculo. A declividade mínima transversal de uma estrada recomendada para que não haja o potencial de criar aquaplanagem é de 2%. Como guia, a quantidade de 5mm de água tem o potencial de causar aquaplanagem. 5-69

70 Existem várias equações empírica baseadas em estudos do FWHA que fornecem a velocidade do veiculo para que ocorra a aquaplanagem. V=0,9143 x SD 0,04 x P 0,3 x (TD + 0,794) 0,06 x A V= velocidade do veiculo em km/h que causa a aquaplanagem. Limite máximo de 90 km/h) SD= 100 x (Wd Ww) / Wd Quando SD=10% é um indicador de aquaplanagem Wd= velocidade de rotação da roda do veículo numa superfície seca Ww= velocidade de rotação da roda do veículo numa superfície de pavimento inundada.. P= pressão nos pneus (psi). Geralmente 24 psi TD= profundidade das tiras nos pneus (mm). Use 5mm para projetos. A= tomar o maior dos dois valores abaixo: A= 12,639/WD 0, ,50 A= (( 22,351 /WD 0,06 ) -4,97) x TXD 0,14 WD= profundidade da água (mm) WD= 0,01485 x [ (TXD 0,11 x L 0,43 x I 0,59 )/ S 0,42 ] TXD TXD= profundidade da textura do pavimento (mm). Em projetos use 0,5mm L= largura do pavimento (m) I= intensidade de chuva (mm/h) S= declividade transversal do pavimento (m/m) Conclusões: A declividade transversal mínima da estrada deve ser de 2% A textura do pavimento deve ser aumentada, entretanto não existe ainda nenhuma recomendação técnica mais específica a respeito. Reduza as áreas de empoçamentos de água, interceptando a água nas bocas de lobo A velocidade do veículo deve ser reduzida em condições úmidas Coloque avisos na estrada para diminuição da velocidade do veículo em caso de chuvas. Exemplo 5.1 Calcular a velocidade de aquaplanagem de um veiculo com pressão de P=30psi, profundidade das tiras do pneu de TD=5mm,SD=10%, profundidade da textura do pavimento TXD= 0,5mm Cálculo de WD WD= 0,01485 x [ (TXD 0,11 x L 0,43 x I 0,59 )/ S 0,42 ] TXD L=6,00m I=100mm/h S=0,002m/m WD= 0,01485 x [ (0,5 0,11 x 6 0,43 x 100 0,59 )/ 0,002 0,42 ] 0,5= 5,62mm= profundidade da água Cálculo de A A= 12,639/WD 0, ,50= 12,639/5,62 0, ,50= 14,9 A= (( 22,351 /WD 0,06 ) -4,97) x TXD 0,14 A= (( 22,351 /5,62 0,06 ) -4,97) x 0,5 0,14 =13,77 O maior valor A=14,9 V=0,9143 x SD 0,04 x P 0,3 x (TD + 0,794) 0,06 x A 5-70

71 V=0,9143 x 10 0,04 x 30 0,3 x (5 + 0,794) 0,06 x 14,9= 46,05 km/h 5.37 Dimensionamento de tubulação usando Metcalf&Eddy Fórmula de Manning para o dimensionamento de condutos livres. V= (1/n) x R (2/3) x S 0,5 V= velocidade média na seção (m/s) n= coeficiente de Manning. Foi suposto tubos de PVC com n=0,011 R= raio hidráulico (m) R= A/P A= área molhada (m 2 ) P= perímetro molhado (m) Para o dimensionamento foi usado tabela de Metcal&Eddy que fornecem o valor do adimensional K. Q= (K /n) D 8/3. S 0,5 Q= vazão de pico (m 3 /s) n= coeficiente de Manning=0,011 D= diâmetro do tubo (m) d=altura da lâmina dágua (m) S= declividade (m/m) Para o dimensionamento adotou-se como d/d máximo de 0,80 e velocidade entre 1m/s a 5m/s. A declividade mínima adotado foi de 0,002m/m. Estimativa da velocidade a seção parcialmente cheia Akan, 1993 apresenta uma estimativa do cálculo da velocidade em uma tubulação parcialmente cheia que tem uma superfície livre próxima da altura do tubo. V= [ D (2/3). S (1/2 ) ] / (2,52. n) V= velocidade média na seção (m/s) considerada parcialmente cheia D= diâmetro da seção da tubulação (m) n= coeficiente de Manning S= declividade da tubulação (m/m) 5-71

72 Tabela Valores de K de Metcalf & Eddy Elementos hidraulicos de seção circular Figura Elementos hidráulicos sendo o ângulo central θ em radianos. 5-72

73 Figura Elementos da seção circular Exemplo 5.35 Dada a vazão de 0,300m 3 /s, n=0,015 (concreto), S=0,005m/m. Calcular o diâmetro da tubulação para d/d=0,80. Conforme da Tabela (5.31) de Metcalf & Eddy para d/d=0,80 achamos K =0,305; Q= (K /n) D 8/3. S ½ D= [(Q.n) / (K. S ½ ) ] 3/8 D= [( 0,30 x 0,015) / (0,305x 0,005 ½ ) ] 0,375 D=0,56m. Adoto D=0,60m OK Para calcular a velocidade devemos entrar na Figura (5.39) com d/d=0,80 na ordenada e achamos a área molhada na abcissa 0,86. Area molhada/ Area total = 0,86 Mas Area total= 3,1416 x D 2 /4= 3,1416 x 0,602/4=0,2827m 2 Area molhada= 0,86 x 0,2827m 2 =0,2432m 2 Equação da continuidade Q= A x V V= Q/A=0,30/0,2432=1,23 m/s > 0,75m/s OK e menor que 5m/s OK Estimativa da velocidade conforme Akan, 1993 V= [ D (2/3). S (1/2 ) ] / (2,52. n) 5-73

74 V= [ 0,60 (2/3). 0,005 (1/2 ) ] / (2,52. 0,015)= 1,33m/s 5.38 Tensão trativa Conforme Tsutiya, 1999 a tensão trativa foi introduzida originalmente por Du Boys em 1879, sendo mais tarde desenvolvido os conceitos técnicos por Brahms em 1754 e por Chow em O primeiro uso da tensão trativa foi em canais. A tensão trativa mínima ou tensão de arraste mínima é a força por unidade de área que haja sobre uma partícula e que permite o deslocamento da mesma. Assim desta maneira as partículas de esgotos não ficarão depositadas na tubulação, pois temos que calcular uma tensão trativa mínima de 1Pa para que ela seja arrastada. Figura Esquema de canal mostrando a tensão trativa Fonte: Fernandes, 1997 A tensão trativa σ t é dada pela equação: σ t = R. γ. I σ t = tensão trativa em Pascal ou N/m 2 R= raio hidráulico (m) γ=peso específico do esgoto (N/m 3 )= 10 4 N/m 3 I= declividade da tubulação (m/m) Em coletores usa-se a tensão trativa mínima de 1 Pa enquanto que para interceptor em tubos acima de 500mm usa-se 1,5 Pa para se evitar a formação de sulfetos. A Sabesp começou a usar o critério da tensão trativa em 1983 como pleno êxito sendo depois o conceito passado a norma brasileira sendo adotado em todo o Brasil e atualmente é adotado praticamente em todos os países da America Latina. O critério da tensão trativa é usado somente em esgotos sanitários, mas poderia ser também usado em sistema de galerias de águas pluviais circulares, colocando-se a tensão trativa minima de 2Pa conforme sugerido por Ackers et al, 1996 in Delleur, 2001 que está no livro Mays, Dica: caso adote a tensão trativa em tubos circulares a tensão trativa minima no fundo do tubo deverá ser de 2Pa. 5-74

75 5.39 Energia específica A energia específica é definida como a quantidade de energia de peso de líquido, medida a partir do fundo do canal e representado por. E= y + αv 2 / 2g Usando a equação da continuidade Q=A.V V= Q/A V 2 = Q 2 / A 2 E= y + αq 2 / 2gA 2 E= energia específica y= altura da lâmina de água g= aceleração da gravidade V= velocidade média (m/s) A= área molhada da secção (m 2 ) Q= vazão (m 3 /s) α=coeficiente de Coriolis ( ) que é definido conforme Lencastre, 1983 como a relação entre a energia cinética real do escoamento e a energia cinética de um escoamento fictício que todas as partículas se movessem com a velocidade média V. Normalmente adotamos α=1. Variando-se a velocidade e altura y podemos construir a Figura (26.3) onde nota-se um ponto de energia específica mínima Ec e duas curvas, uma a direita e outra a esquerda. A curva da direita mostra o movimento rápido e a da esquerda mostra o movimento lento. Figura 5.41-Diagrama de energia específica Fonte: Rolim Mendonça et al,

76 O valor da energia específica no ponto mínimo é a energia específica crítica e se dá numa altura denominada de yc que é um ponto de instabilidade pois pode passar rapidamente de um regime para outro. Quando o valor de y está no regime lento podemos chamar de regime lento ou regime fluvial e quando y está no regime rápido podemos chamar de regime rápido ou torrencial. Observemos ainda que y 1 e y 2 conforme a Figura (26.3) são chamados de conjugados de igual energia E. Vamos aplicar os conhecimentos de Lencastre, 1983 para obter o ponto mínimo da curva, basta derivar e igual a zero. de/dy = 1 Q 2/ ga 3 x da/dy=0 Sendo b a largura superficial da lâmina líquida teremos: da= b x dy Fazendo-se as substituição temos: de/dy = 1 Q 2/ ga 3 x bdy/dy=0 de/dy = 1 (Q 2/ ga 3 )x b=0 1 = Q 2/ ga 3 x b Isolando a vazão Q e a aceleração da gravidade g temos: A 3 /b = Q 2/ g Extraindo a raiz quadrada dos dois lados da equação temos: A 0,5 A/b 0,5 = Q /g 0,5 A(A/b) 0,5 = Q /g 0,5 Figura Para canais circulares Fonte: Lencastre, 1983 Lencastre, 1983 apresenta a Figura (26.4) para canais circulares onde podemos facilmente calcular a altura critica yc. 5-76

77 Exemplo 5.36 Calcular a altura crítica para uma tubulação circular com diâmetro de D=0,15m e vazão de Q=0,007m 3 /s. (1/D 5/2 ) x Q / g 0,5 =(1/0,15 2,5 ) x 0,007 / 9,81 0,5 = 0,26 Entrando na Figura (26.4) com 0,26 na abscissa achamos y/d=0,51 yc=0,51 x 0,15=0,077m Portanto, a altura crítica será de yc=0,077m. Exemplo 5.37 Calcular a altura crítica para uma tubulação circular com diâmetro de D=0,15m e vazão de Q=0,010m 3 /s. (1/D 5/2 ) x Q / g 0,5 =(1/0,15 2,5 ) x 0,010 / 9,81 0,5 = 0,37 Entrando na Figura (26.4) com 0,37 na abscissa achamos y/d=0,62 yc=0,62 x 0,15=0,093m Portanto, a altura crítica será de yc=0,093m Inclinação crítica Seguindo os ensinamentos de Lencastre 1983, a inclinação crítica é aquela para a qual o escoamento se dá em regime uniforme crítico, ou em outras palavras, aquela em que o escoamento se escoa com o mínimo de energia. Usando a equação de Manning temos: V= (1/n) R 2/3 x Ic 0,5 V= velocidade média (m/s) R= raio hidráulico (m) Ic= declividade crítica (m/m) Isolando o valor da declividade teremos: V= (1/n) Rc 2/3 x Ic 0,5 I c 0,5 = V n/ Rc 2/3 Elevando ambos os lados ao quadrado temos: Ic = V 2 n 2 / Rc 4/3 Usando a equação da continuidade Q=A.V V= Q/A V 2 = Q 2 / A 2 Substituindo V 2 temos: Ic = Q 2 n 2 / A 2 Rc 4/3 Mas o valor de Q 2 pode ser substituído por: A 3 /b = Q 2 /g ga 3 /b = Q 2 I c = Q 2 n 2 / A 2 Rc 4/3 Ic = ga 3 n 2 / ba 2 Rc 4/3 Ic = ga n 2 / brc 4/3 Ou podemos escrever: Ic = g(a/b) n 2 / Rc 4/3 O valor A/b é igual a altura media do regime critico, ou seja, A/b=yc Ic = g.yc. n 2 / Rc 4/3 5-77

78 Exemplo 5.38 Calcular a declividade critica de um tubo de seção circular com n=0,0103 (rugosidade de Manning e vazão Q=0,010m 3 /s Facilmente achamos yc=0,093m já calculado no exemplo anterior. = 2 cos -1 ( 1 2 (y/d)) = 2 cos -1 ( 1 2 x0,093/0,15) = 2 cos -1 ( 0,24) = 2 x 1,81 rad= 3,62rad R= (D/4) (1-(seno )/ ) R= (0,15/4) (1-(seno 3,62)/ 3,62)=0,042m Ic = g.yc. n 2 / Rc 4/3 Ic = 9,81 x0,093 x 0,010 2 / 0,042 4/3 =0,00618m/m Portanto, a declividade crítica é Ic=0,00618m/m Velocidade critica A= D 2 ( seno )/8 A= 0,15 2 ( 3,62 sen3,62)8=0,01147m2 V=Q/A= 0,010/0,01147=0,87m/s 5.41 Número de Froude O número de Froude é a relação entre a força da inércia e a força da gravidade no escoamento. É um número adimensional e muito importante e é através dele que vimos quando o regime é crítico, rápido ou lento. Se o número de Froude for igual a igual a 1 temos o escoamento crítico e caso seja maior que 1 temos o escoamento rápido e se for menor que 1 temos o escoamento lento. F= v / (g x y ) 0,5 F= número de Froude (adimensional) g= aceleração da gravidade= 9,81m/s 2 y= altura da lâmina de água (m) Deve ser evitado número de Froude entre 0,80 e 1,2 pois teremos muita instabilidade de nível. Isto é importante em canais, mas não muito importante em galerias de águas pluviais Fórmula de Manning para condutos livres A fórmula mais usada em canais é a de Manning que será adotada. V= (1/n) x R 2/3 x S 0,5 V= velocidade média na seção (m/s) R= raio hidráulico (m) Raio hidráulico (m) = Área molhada/ perímetro molhado S= declividade (m/m) A fórmula de Manning pode ser usada tanto em conduto livre como em conduto forçado. Na prática quando temos condutos forçados não usamos Manning e sim a formula de Hazen-Willians. 5-78

79 5.43 Fórmula empírica de Hazen-Willians para condutos forçados É ainda muito usada nos Estados Unidos e no Brasil em redes de distribuição a fórmula de Hazen-Willians usada para tubos com diâmetros igual ou maiores que 50mm. Para tubos menores que 50mm pode-se usar várias outras fórmulas como a de Flamant. A grande vantagem da fórmula de Hazen-Willians é que facilita a admissão do coeficiente de rugosidade C que é mais fácil de sugerir que os valores de K da fórmula de Darcy-Weisbach. 10,643. Q 1,85 J = (4) C 1,85. D 4,87 J= perda de carga em metro por metro (m/m); Q= vazão em m 3 /s; C= coeficiente de rugosidade da tubulação de Hazen-Willians; D= diâmetro em metros. Na Tabela (5.14) estão alguns valores do coeficiente de rugosidade de Hazen Willians : Tabela Coeficientes de rugosidade de Hazen-Willians Material Coeficiente de rugosidade C 130 Ferro fundido novo 130 Ferro fundido revestido com cimento Aço novo 120 Aço em uso 90 PVC 150 Ferro Fundido em uso 90 A fórmula da perda de carga no trecho do tubo de comprimento L, será: hf= J. L Sndo : hf= perda de carga no trecho em metros de coluna de água; J= perda unitária obtida da fórmula (4); L= comprimento da tubulação (m). A velocidade na fórmula de Hazen-Willians é a seguinte: V=0,355. C. D 0,63. J. 0,54 (5) V= velocidade (m/s); C= coeficiente de rugosidade de Hazen-Willians (adimensional) D= diâmetro (m); J= perda de carga unitária ( m/m). A fórmula da vazão de Hazen-Willians é a seguinte: Q= 0,275. C. D 2,63. J 0,54 (6) Q= vazão (m 3 /s); C= coeficiente de rugosidade de Hazen-Willians; J= perda de carga (m/m). A fórmula de Hazen-Willians é questionável para altas velocidades e para valores de C muito abaixo de 100. Assim deverá ser limitada a sua aplicação para no máximo 3 (três) m/s. Para tubulações de águas pluviais a velocidade máxima deverá ser de 1,50m/s. 5-79

80 5.44 Fórmula Universal ou de Darcy Weisbach Para condutos forçados temos: L V 2 h f = f (4) D 2.g hf= perda de carga localizada (m) L= comprimento em metros; D= diâmetros em metros; V= velocidade em metro/segundo; g= aceleração da gravidade 9,8 m/s 2 ; f= coeficiente de atrito(adimensional) Escoamento laminar O escoamento é laminar quando o número de Reynolds for menor que 2100 conforme Jeppson, Re < 2100 Então achamos o valor de f através da equação: f = 64/ Re Entre número de Reynolds de 2100 a 4000 temos um regime de transição. Na prática usamos a fórmula de Colebrook-White para numero de Reynolds maior que 4000 como também para número de Reynolds acima de A fórmula de Colebrook-White pode ser apresentar de duas maneiras: 1/f 0,5 = 2 log 10 K/(D. 3,7) + 2,52 / Re x f 0,5 ]= 1,14 2 log 10 (K/D + 9,35/Re f 0,5 ) Quando o tubo é hidraulicamente rugoso e o movimento é turbulento fazemos Re muito grande e simplificando temos que é independente do número de Reynolds. 1/f 0,5 = 1,14 2 log 10 (K/D) A fórmula que fornece o valor de f é de Colebrook-White, que só pode ser resolvida por iteração. Vários autores tentaram fazer uma fórmula explícita do coeficiente de atrito f. No caso a que achamos melhor é a fórmula de P.K. Swammee and A.K. Jain, publicada em 1976 no Journal Hydraulics Division da ASCE, pp maio, no trabalho intitulado Explicit Equations for pipe-flows problems. A fórmula de Swammee e Jain é a seguinte: 1,325 f = (3) [ln( k/3,7. D + 5,74/ Re 0,9 )] 2 f= coeficiente de atrito (número adimensional); K= rugosidade uniforme equivalente em metros; D= diâmetro em metros; Re= número de Reynolds (adimensional) e ln= logaritmo neperiano. O importante da fórmula de Swammee e Jain é que é direta sem necessidade de iteração. O erro de precisão da fórmula é de 1% (um por cento) 5-80

81 A fórmula vale nos seguintes limites: 0, K/D 0, R A rugosidade uniforme equivalente tem a letra K. A rugosidade relativa é K / D. Em redes de distribuição temos elevado número de perdas singulares de difícil avaliação, sendo em geral não consideradas. Estas perdas estão nas conexões, válvulas, registros, falta de alinhamento preciso, presença de defeitos nas juntas, etc. Por isso na França a Dupont recomenda para tubos de ferro fundido em redes de distribuição de água a usar K=0,001 m e quando houver formação de possíveis depósitos a adotar K=0,002 m. Victor Streeter cita na Tabela (5.33) valores de K comuns: Tabela Valores de K citados por Victor Streeter Material Valor de K (mm) Ferro fundido revestido com cimento 0,125 Ídem sem revestimento 0,25 Tubos de PVC 0,10 Tubos de Concreto 0,30 Tubos de aço c/ revestimento 0,125 Tubos de cobre, latão etc. 0,02 Tabela Valores da rugosidade e ou K (mm) para diversos materiais Fonte: Heller, et al,

82 Tabela Valores da rugosidade e ou K (mm) para diversos materiais Material do tubo Rug. equiv. (m) Aço comercial 0,00006 Aço galvanizado 0,00016 Aço com ferrugem leve 0,00025 Aço com grandes incrustações 0,007 Aço com cimento centrifugado 0,0001 Aço revestido com asfalto 0,0006 Aço rev. c/esmalte, vinil, epoxi 0,00006 Alumínio 0, Concreto muito rugoso 0,002 Concreto rugoso 0,0005 Concreto liso 0,0001 Concreto muito liso 0,00006 Concreto alisado, centrifugado 0,0003 Concreto liso formas metálicas 0,00012 Ferro fundido asfaltado 0, Ferro galvanizado 0,00015 Ferro fund. não revestido novo 0,0005 Ferro fund. com ferrugem leve 0,0015 Ferro fund. c/cim. centrifugado 0,0001 Fibrocimento 0,0001 Manilha cerâmica 0,0003 Latão, cobre 0, Plásticos 0,00006 Rocha (galeria) não revestida 0,35 Nota: valores extraídos de Assy, Jardim, Lencastre, Quintela, Simon, Tullis. Fonte: site Diagrama de Moody Todos se lembram do diagrama de Moody na Figura (5.43) que é usado para achar o valor do coeficiente de atrito f da fórmula de Darcy-Weisbach entrando com a relação K/D e o número de Reynolds. Uma das aplicações do diagrama de Moody é estimar o valor de f quando não se tem o número de Reynolds. Então entra-se no gráfico com o valor a direita com o valor K/D, por exemplo, K/D= 0,002 e achamos no lado esquerdo o valor de f=0,

83 Figura 5.43 Diagrama de Moody A Tabela (5.35) mostra os valores de K usado na fórmula de Darcy-Weisbach e relembramos que deverá ser consultada sempre a tabela do fabricante e ver os valores para tubos novos e para tubos daqui a 20anos. Tabela Valores do coeficiente K da fórmula de Darcy-Weisbach 5-83

84 5.45 Escoamento em canais Para canais abertos conforme Subramanya, 2009 temos: L V 2 h f = f R 2.g hf= perda de carga localizada (m) L= comprimento em metros; R= numero de Reynolds V= velocidade em metro/segundo; g= aceleração da gravidade 9,8 m/s 2 ; f= coeficiente de atrito(adimensional) Conforme Subramanya, 2009 em canais livres podemos usar algumas formulas empiricias simplicadas como a de Jain que possui a facilidade de ser explicita, isto é, podemos isolar o valor de f. 1/ f 0,5 =1,80 x log Re 1,5146 f= coeficiente de atrito adimensional Re= número de Reynolds no canal 1/ f 0,5 = 1,14 2,0 x log [ K/ 4R + 21,25/ Re 0,9 ] f= coeficiente de atrito K= rugosidade equivalente (mm) R= numero de Reynoldos no canal= V. D/ υ Re= (4. R V) / υ υ= viscosidade cinemática da água V= velocidade média da agua (m/s) Esta última equação só é válida quando : 5000 Re e 0,000001< K/4R < 0,01 Conforme Subramanya, 2009 o grande problema que existe na prática na aplicação das equações acima é encontrar dados de campo confiaveis em canais, pois em tubulação os mesmos são mais faceis de serem encontrados e de termos confiança nos dados. Entretanto, apresentamos alguns valores do coeficiente de rugosidade equivalente K (mm). 5-84

85 Tabela Valores de K para alguns canais Superficie do material Rugosidade equivalente K em mm Vidro 0,0003 Concreto com superficie muito lisa 0,15 a 0,30 Tubo de esgoto de ceramica vitrificada 0,60 Concreto projetado liso 0,50 a 1,5 Concreto rústico 3,0 a 4,5 Canal de terra ( reto e uniforme) 3,0 Pedra assentada com cimento 6,0 Concreto projetado sem alisamento 3,0 a 10,0 Fonte: Subramanya, 2009 Relação entre f e a formula de Manning Formula de Manning V= (1/n) x R 2/3 x S 0,5 f = (n 2 / R ½ ). 8.g f= coeficiente de atrito n= coeficiente de rugosidade de Manning R= raio hidraulico (m) g=9,81m/s 2 = aceleração da gravidade 5.46 Relações geométricas da seção circular Até o diâmetro de 2,0m geralmente é usado tubos de concreto de seção circular. Figura Seção circular Fonte: Rolim Mendonça et al,

86 Figura 5.45-Vazão máxima em seção circular que se dá quando y=0,938d Figura 5.46-Velocidade máxima em seção circular que se dá quando y=0,81d O ângulo central (em radianos) do setor circular, pode ser obtido pela seguinte expressão conforme Chaudhry,1993 p.95: = 2 arc cos ( 1 2y /D) ou = 2 cos -1 ( 1 2 (y/d)) = ângulo central em radianos (rad) y= altura da lâmina de água (m) D= diâmetro da tubulação (m) Conforme Chaudhry,1993 p.10 temos: A área molhada A : A= D 2 ( seno )/8 O perímetro molhado P : P=( D)/2 O raio hidráulico R : R= (D/4) (1-(seno )/ ) A corda b correspondente a altura molhada é dado por: 5-86

87 b= D sen ( /2) Conforme Mendonça,1984 Revista DAE SP temos: Usando a fórmula de Manning e tirando-se o valor de usando as relações acima obtemos para o regime uniforme a fórmula para obter o ângulo central. Observar que o ângulo central aparece nos dois lados da equação, não havendo possibilidade de se tornar a equação numa forma explícita. Daí a necessidade de resolvê-la por processo iterativo, como o Método de Newton- Raphson. O ângulo central está entre 1,50 rad. 4,43 rad. que corresponde 0,15 y/d 0,80. = seno + 2 2,6 (n Q/I 1/2 ) 0,6 D -1,6 0,4 = ângulo central em radianos (rad) y= altura da lâmina de água (m) D= diâmetro da tubulação (m) n= rugosidade de Manning (adimensional) Q= vazão (m 3 /s) I= declividade (m/m) Como se pode ver na equação acima está na formula implícita, sendo impossível de se separar o ângulo central. Usam-se para isto alguns métodos de cálculo: Método de tentativa e erros, Método da bissecção, Método de Newton-Raphson e Método das Aproximações Sucessivas. Exemplo 5.39 Seja um tubo de PVC com n=0,010, declividade I=0,007m/m e vazão de 0,0013m 3 /s. Calcular a altura y, corda, raio hidráulico e número de Froude = seno + 2 2,6 (n Q/I 1/2 ) 0,6 D -1,6 0,4 = seno + 2 2,6 (0,010x0,013/0,007 1/2 ) 0,6 0,15-1,6 0,4 = seno +2,6. 0,4 Arbitramos um valor qualquer do ângulo central em radianos: 3,8rad X= seno +2,6 0,4 X= seno (3,8) +2,6x 3,8 0,4 X= - 0,61 +4,43= 3,82 Adotamos = 3,82 Adoto 3,82rad R= (D/4) (1-(seno )/ ) R= (0,15/4) (1-(seno 3,82rad)/ 3,82)=0,044m b= D sen ( /2) b= 0,15 sen (3,82rad/2)=0,14m = 2 arc cos ( 1 2y /D) = 2 arc cos ( 1 2y /0,15)=3,82rad=219graus/2=109,5graus /2= arc cos ( 1 2y /15)=3,82rad/2=219graus/2=109,5graus 5-87

88 Cos (3,82rad/2)= 1 2y/0,15-0,33= 1 2y/0,15-1,33= -2y/0,15 1,33=2y/0,15 y=0,10m Portanto, a altura a lâmina de água é 0,10m y/d= 0,10/ 0,15=0,67= 67% < 75% OK. Área molhada A= D 2 ( seno )/8 A= 0,15 2 ( 3,82 seno 3,82)/8 =0,011m 2 Equação da continuidade: Q= A x V V= Q/A= 0,013m 3 /s / 0,011m 2 = 1,18m/s Número de Froude F= v / (g x y ) 0,5 F= 1,18 / (9,81 x 0,10 ) 0,5 F=1,19 > 1 Portanto, regime de escoamento rápido ou supercrítico 5.46 Velocidade crítica Para achar o ângulo central crítico c temos que resolver a seguinte equação conforme Rolim Mendonça et al, c= sen c + 8 ( Q 2 /g) 1/3 [sen( c/2)] 1/3 x D -5/3 Segundo Rolim Mendonça et al, 1987 a velocidade crítica Vc e a declividade crítica Ic são: yc/d= (1/2) x (1 cos c/2) Vc= {[g xd/ (8 sen( c /2))] x ( c - sen ( c))} 0,5 Ic= =[n 2 x g/ (sen( c/2))] x [ c 4 / (2,0 D ( c sen c))] (1/3) Para calcular o valor de c com várias iterações: oc - { oc -sen c - 8 ( Q 2 /g) 1/3 [sen( c/2)] 1/3 x D -5/3 } c = 1 cos oc - (4/3) (Qc 2 /g) 1/3 x D -5/3 x (sen ( oc/2) -2/3 cos ( oc/2) A NBR 9649/86 de rede coletora de esgoto sanitário diz que quando a velocidade final vf for superior a velocidade critica vc, a maior lâmina admissível deve ser menor ou igual a 50% do diâmetro do coletor, assegurando-se a ventilação do trecho sendo a velocidade critica definida por: Vc= 6 x (g x R) ½ Vc= velocidade crítica (m/s) g= 9,81m/s 2 (aceleração da gravidade) R= raio hidráulico (m) 5-88

89 Azevedo Neto, 1998 justifica a equação da velocidade crítica da norma usando as pesquisas de Volkart, 1980 em que o número de Boussinesq é igual a 6 quando se inicia a mistura de ar e água. B= vc (g R) -0,5 B= número de Boussinesq g= aceleração da gravidade m/s 2 R= raio hidráulico (m) Quando se inicia a mistura do ar com a água o numero de Boussinesq é igual a 6 e portanto B=6 B= vc (g R) -0,5 6= vc (g R) -0,5 Tirando-se o valor da velocidade critica Vc temos: Vc= 6 x (g x Rc) ½ Azevedo Neto, 1998 recomenda a verificação da velocidade crítica vc em relação a velocidade final do plano vf e m todos os trechos da canalização. Nota: cuidado, o raio hidráulico é do ângulo central crítico Rc= (D/4) (1-(seno c)/ c) Conforme Crespo, 1997 o raio hidráulico R para o cálculo da velocidade crítica pode ser consultada a Figura (5.44). R= Khidr x h/d Com os valores h/d achamos na Figura (26.5) o coeficiente Khidr. Exemplo 5.40 Calcular a velocidade critica conforme a NBR 9649/86 sendo h/d= 0,50 Entrando na Figura (5.44) com h/d=0,50 achamos Khidr=0,50 R= Khidr x h/d R= 0,50 x 0,50=0,25 Vc= 6 x (g x R) ½ Vc= 6 x (9,81 x 0,25) ½ = 9,49m/s Para h/d= 0,30 achamos Khidr=0,342 R= Khidr x h/d R= 0,342 x 0,30=0,1026 Vc= 6 x (g x R) ½ Vc= 6 x (9,81 x 0,1026) ½ = 6,02m/s 5-89

90 Figura Coeficientes para o calculo do raio hidráulico para a velocidade critica da NBR 9649/86. Fonte: Crespo, 1997 Exemplo 5.41 Calcular o ângulo central crítico e a velocidade crítica para vazão de 0,010m 3 /s, diâmetro D=0,15m tubo de PVC n=0,010. c= sen c + 8 ( Q 2 /g) 1/3 [sen( c/2)] 1/3 x D -5/3 c= sen c + 8 ( 0,010 2 /9,81) 0,33 [sen( c/2)] 0,33 x 0,15-1,67 c= sen c +4,29 [sen( c/2)] 0,

91 Tabela Cálculo para o ângulo central por tentativas c c= sen c +4,29 [sen( c/2)] 0,33 4 3,40 3,40 4,02 4,02 3,38 3,38 4,04 4,04 3,36 3,36 4,07 4,07 3,34 3,34 4,09 4,09 3,32 3,32 4,11 4,11 3,30 3,30 4,13 4,13 3,28 Tomamos o valor médio c= (4,13+3,28)/2= 3,67 rad yc/d= (1/2) x (1 cos c/2) yc/0,15=(1/2)x (1 cos 3,67/2)=0,63 < 0,75D yc=0,095m Verificação Conforme Metcalf&Eddy, 1981 o valor de yc pode ser estimado por: yc= 0,483 x (Q/D) 2/3 + 0,083D yc= 0,483 x (0,01/0,15) 2/3 + 0,083x0,15=0,0933m y/d= 0,63 R= (D/4) ( 1 sen θ/ θ ) R= (0,15/4) [ 1 (sen 3,67)/ 3,67 ] =0,043m Vc= {[g xd/ (8 sen( c /2))] x ( c - sen ( c)} 0,5 Vc= {[9,81 x0,15/ (8 sen(3,67 /2))] x (3,67 - sen (3,67))} 0,5 Vc= {[0,19 x (3,67 +0,50} 0,5 Vc=0,89m/s Declividade crítica Ic= =[n 2 x g/ (sen( c/2))] x [ c 4 / (2,0 D ( c sen c))] (1/3) Ic= =[0,010 2 x 9,81/ (sen(3,67/2] x [3,67 4 / (2,0x0,15(3,67-sen 3,67] (1/3) Ic= =[0,00101 x 5,17] 1/3 Ic=0,0052m/m 5-91

92 5.47 Velocidade máxima A velocidade máxima conforme norma NBR 9649/ 1986 é de 5m/s. Tabela Velocidades máximas conforme o tipo de material Velocidade máxima Material usualmente admitida (m/s) Ferro fundido 5 PVC e manilhas cerâmicas 5 Concreto 5 Lâmina de água máxima em tubos de seção circular deve ser 0,8D Conforme Subramanya, 2009 as profundidades acima de 0,82D apresentam duas profundidades normais em uma tubulação circular e é devido a isto que se deve adotar como altura máxima 0,8D para evitar a região em que temos duas profundidades normais. Subramanya, 2009 salienta ainda que na região acima de y/d>0,82 um pequeno distúrbio na superfície da água pode levar a superfície da água a procurar a alternativa da profundidade normal, contribuindo para a instabilidade da superfície da água. Subramanya, 2009 mostra também que a vazão máxima em uma tubulação circular é 0,95D e que será 7,6% maior que a tubulação a seção plena. Dica: adotar que a altura máxima em uma tubulação circular que seja de 0,80D. Tabela Diâmetros da seção y/d=0,80 em função da vazão (m 3 /s) e da declividade (m/m) conforme Metcalf&Eddy sendo n=0,015 para tubos de concreto Declividade (m/m) Q (m3/s) 0,003 0,005 0,01 0,015 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,1 0,10 0,41 0,37 0,32 0,30 0,28 0,26 0,25 0,24 0,23 0,22 0,21 0,20 0,53 0,48 0,42 0,39 0,37 0,34 0,32 0,31 0,30 0,29 0,27 0,30 0,61 0,56 0,49 0,45 0,43 0,40 0,38 0,36 0,35 0,34 0,32 0,40 0,68 0,62 0,54 0,50 0,48 0,44 0,42 0,40 0,39 0,38 0,35 0,50 0,74 0,67 0,59 0,55 0,52 0,48 0,46 0,44 0,42 0,41 0,38 0,60 0,79 0,72 0,63 0,59 0,56 0,51 0,49 0,47 0,45 0,44 0,41 0,70 0,84 0,76 0,67 0,62 0,59 0,55 0,52 0,50 0,48 0,47 0,44 0,80 0,88 0,80 0,70 0,65 0,62 0,57 0,54 0,52 0,50 0,49 0,46 0,90 0,92 0,84 0,74 0,68 0,65 0,60 0,57 0,54 0,53 0,51 0,48 1,00 0,96 0,87 0,77 0,71 0,67 0,62 0,59 0,57 0,55 0,53 0,50 1,10 1,00 0,90 0,79 0,74 0,70 0,65 0,61 0,59 0,57 0,55 0,52 1,20 1,03 0,93 0,82 0,76 0,72 0,67 0,63 0,61 0,59 0,57 0,53 1,30 1,06 0,96 0,85 0,78 0,74 0,69 0,65 0,63 0,60 0,59 0,55 1,40 1,09 0,99 0,87 0,81 0,76 0,71 0,67 0,64 0,62 0,60 0,56 1,50 1,12 1,02 0,89 0,83 0,78 0,73 0,69 0,66 0,64 0,62 0,58 1,60 1,15 1,04 0,91 0,85 0,80 0,74 0,70 0,68 0,65 0,63 0,59 1,70 1,17 1,06 0,94 0,87 0,82 0,76 0,72 0,69 0,67 0,65 0,61 1,80 1,20 1,09 0,96 0,89 0,84 0,78 0,74 0,71 0,68 0,66 0,62 1,90 1,22 1,11 0,97 0,90 0,86 0,79 0,75 0,72 0,70 0,68 0,63 2,00 1,25 1,13 0,99 0,92 0,87 0,81 0,77 0,73 0,71 0,69 0,65 2,10 1,27 1,15 1,01 0,94 0,89 0,82 0,78 0,75 0,72 0,70 0,

93 Exemplo 5.42 Para declividade de 0,005m/m (0,5%) e vazão de 1m 3 /s achar o diâmetro da seção a y/d=0,80. Consultando a Tabela (5.41) achamos D=0,87m e adotamos o diâmetro mais próximo D=0,90m ou D=1,00m. Tabela Velocidade aproximada da seção y/d=0,80 em função do diâmetro (m) e da declividade (m/m) conforme Metcalf&Eddy. V= (D 2/3 x S 0,5 )/ (2,52 x n) sendo n=0,015 para tubos de concreto. Declividade (m/m) D 0,003 0,005 0,01 0,015 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,1 0,30 0,65 0,84 1,19 1,45 1,68 2,05 2,37 2,65 2,90 3,14 3,75 0,40 0,79 1,02 1,44 1,76 2,03 2,49 2,87 3,21 3,52 3,80 4,54 0,50 0,91 1,18 1,67 2,04 2,36 2,89 3,33 3,73 4,08 4,41 5,27 0,60 1,03 1,33 1,88 2,30 2,66 3,26 3,76 4,21 4,61 4,98 5,95 0,70 1,14 1,47 2,09 2,55 2,95 3,61 4,17 4,66 5,11 5,52 6,60 0,80 1,25 1,61 2,28 2,79 3,22 3,95 4,56 5,10 5,58 6,03 7,21 0,90 1,35 1,74 2,47 3,02 3,49 4,27 4,93 5,51 6,04 6,52 7,80 1,00 1,45 1,87 2,65 3,24 3,74 4,58 5,29 5,92 6,48 7,00 8,37 1,10 1,54 1,99 2,82 3,45 3,99 4,88 5,64 6,30 6,91 7,46 8,91 1,20 1,64 2,11 2,99 3,66 4,22 5,17 5,97 6,68 7,32 7,90 9,45 1,30 1,73 2,23 3,15 3,86 4,46 5,46 6,30 7,05 7,72 8,34 9,96 1,40 1,81 2,34 3,31 4,05 4,68 5,73 6,62 7,40 8,11 8,76 10,47 1,50 1,90 2,45 3,47 4,25 4,90 6,00 6,93 7,75 8,49 9,17 10,96 1,60 1,98 2,56 3,62 4,43 5,12 6,27 7,24 8,09 8,86 9,57 11,44 1,70 2,06 2,66 3,77 4,62 5,33 6,53 7,54 8,43 9,23 9,97 11,92 1,80 2,14 2,77 3,91 4,79 5,54 6,78 7,83 8,75 9,59 10,36 12,38 1,90 2,22 2,87 4,06 4,97 5,74 7,03 8,12 9,07 9,94 10,74 12,83 2,00 2,30 2,97 4,20 5,14 5,94 7,27 8,40 9,39 10,29 11,11 13,

94 Exemplo 5.43 Achar a velocidade para declividade de 0,005m/m (0,5%) e diâmetro D=1,00 para seção a y/d=0,80. Consultando a Tabela (5.42) achamos D=1,00m e achamos V=1,87m/s Tabela Vazão Q (m 3 /s) para y/d=0,80 em função do diâmetro (m) e da declividade (m/m) conforme Metcalf&Eddy. Q= (K /n) D 8/3. S 0,5, sendo n=0,015 para tubos de concreto e K =0,305. Declividade (m/m) D 0,003 0,005 0,01 0,015 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,10 0,30 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,26 0,40 0,10 0,12 0,18 0,22 0,25 0,31 0,35 0,39 0,43 0,47 0,56 0,50 0,18 0,23 0,32 0,39 0,45 0,55 0,64 0,72 0,78 0,85 1,01 0,60 0,29 0,37 0,52 0,64 0,74 0,90 1,04 1,16 1,28 1,38 1,65 0,70 0,43 0,56 0,79 0,96 1,11 1,36 1,57 1,76 1,92 2,08 2,48 0,80 0,61 0,79 1,12 1,37 1,59 1,94 2,24 2,51 2,75 2,97 3,55 0,90 0,84 1,09 1,54 1,88 2,17 2,66 3,07 3,43 3,76 4,06 4,85 1,00 1,11 1,44 2,03 2,49 2,88 3,52 4,07 4,55 4,98 5,38 6,43 1,10 1,44 1,85 2,62 3,21 3,71 4,54 5,24 5,86 6,42 6,94 8,29 1,20 1,81 2,34 3,31 4,05 4,68 5,73 6,61 7,39 8,10 8,75 10,46 1,30 2,24 2,89 4,09 5,01 5,79 7,09 8,19 9,15 10,03 10,83 12,94 1,40 2,73 3,53 4,99 6,11 7,05 8,64 9,98 11,15 12,22 13,20 15,77 1,50 3,28 4,24 5,99 7,34 8,48 10,38 11,99 13,41 14,68 15,86 18,96 1,60 3,90 5,04 7,12 8,72 10,07 12,33 14,24 15,92 17,44 18,84 22,52 1,70 4,58 5,92 8,37 10,25 11,84 14,50 16,74 18,72 20,50 22,15 26,47 1,80 5,34 6,89 9,75 11,94 13,79 16,88 19,50 21,80 23,88 25,79 30,83 1,90 6,17 7,96 11,26 13,79 15,92 19,50 22,52 25,18 27,58 29,79 35,61 2,00 7,07 9,13 12,91 15,81 18,26 22,36 25,82 28,87 31,63 34,16 40,83 Exemplo 5.44 Achar a vazão Q (m 3 /s) para declividade de 0,005m/m (0,5%) e diâmetro D=1,10 para seção a y/d=0,80. Consultando a Tabela (5.36) achamos Q=1,44m 3 /s 5-94

95 Roteiro para um projeto de microdrenagem 1. Equação das chuvas intensas Usar a equação existente e válida para o município Não havendo equação de chuva intensa usar o programa Pluvio 2.1 da Universidade de Viçosa. 2. Tempo de concentração Existem várias equações para o tempo de concentração. Não esquecer do tempo de entrada de 10min ou 5min para região mais concentração. 3. Período de retorno O período de retorno que deve ser admitido é Tr=25anos, mas dependendo da cidade ou do local pode-se adotar outros períodos de retorno. 4. Método Racional O método Racional é usado para áreas até 3km 2 e usado em todo o mundo para o dimensionamento de galerias de águas pluviais devido a facilidade de cálculos. 5. Colocação de PV Com a planta do loteamento colocam-se PV nas esquinas, nas mudanças de níveis de maneira que a distância máxima entre eles seja de 50m. Da mesma maneira se colocam bocas de lobo de no máximo em 60m de espaçamento uma da outra. 6. Áreas de influência de cada boco de lobo Com a colocação das bocas de lobo calculam-se as áreas de influência de cada boca de lobo que será da ordem de 1500m 2 a 2000m 2. O estudo é feito por tentativas. Um método expedito para achar o tc em minutos é baseado nos estudos de Denver: tc= L/ Capacidade máxima das sarjetas Admite-se uma máxima altura de água na rua devido a segurança de veículos (aquaplanagem) e pedestres. 8. Dimensionamento do tubo As tubulações deverão ser calculadas com máximo y/d=0,80 com velocidades mínima de 0,75m/s e máxima de 5 m/s. Caso se use o critério da tensão trativa o valor minimo será de 2 N/m Perdas de cargas conduto livre Verificar se existe trecho em que a tubulação trabalhará como conduto forçado e calcular por Hazen-Willians com o valor de C adequado com velocidade menores ou iguais a 1,50m/s. Tomar o cuidado para que não haja extravasamento de poço de visita. Manter no mínimo 0,30m de nível máximo da água no PV. 10. Ramal da boca de lobo O ramal da boca de lobo não é dimensionado. O diâmetro mínimo é 0,40 e a declividade mínima é 1%. O dimensionamento é de tubo curto, isto é, bueiro que é muito trabalhoso de se calcular. 5-95

96 11. Tampões de ferro fundido Os tampões de ferro fundido adotados normalmente são de 600mm ou 800mm conforme a autoridade local. 12. Lançamento em córregos e rios No lançamento tomar cuidado com excesso de velocidade e da necessidade de dissipador de energia para evitar erosão. 13. Número de Froude O número de Froude entre 0,8 e 1,2 deve ser evitado devido a instabilidade do nível de água. Assim o regime é todo fluvial ou todo crítico. Em tubulações de pequeno diâmetro o número de Froude não é muito importante. 14. O projeto deverá ser refeito se o custo for muito alto ou se a solução técnica não for satisfatória. 5-96

97 5.48 Elementos hidráulicos Apresentamos os elementos hidráulicos de uma seção circular conforme Fair, Geyer and Okun s- Water supply and wastewater removal. Editora John Wiley & Sons, 3a edição, Figura Elementos hidraulicas de seção circular, observando que o ângulo é um graus e não em radianos. Fonte: Fair, Geyer and Okun s- Water supply and wastewater removal. Editora John Wiley & Sons, 3a edição,

98 Observar que na Figura (5.47) para obtermos o ângulo θ fazemos: Cos (θ/2)= 1-2d/D 5-98

99 5.48 Bibliografia e livros consultados -AKAN, A. OSMAN. Urban Stormwater Hydrology. Technomic, 1993, 268 páginas -ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DOS FABRICANTES DE TUBOS DE CONCRETO (ABTC). Aduelas. -ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DOS FABRICANTES DE TUBOS DE CONCRETO (ABTC). Projeto estrutural de tubos circulares de concreto armado. -ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DOS FABRICANTES DE TUBOS DE CONCRETO (ABTC). Coeficiente de Manning. -ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DOS FABRICANTES DE TUBOS DE CONCRETO (ABTC). Cadernos de encargos sobre projetos de drenagem pluvial urbana. -CHIN, DAVID A. Water resources Engineering. Prentice Hall, páginas. -CHOW, VEN TE, MAIDMENT, DAVID R. E MAYS, LARRY W. Applied hydrology McGraw.Hill, 572 páginas. -CHOW, VEN TE. Open channel Hydraulics. 21a ed McGraw.Hill, 680 páginas. -CIRIA Designing for exceedance in urban drainge- good practiced. Ciria, c635, publicado em 2006 com ISBN , Londres. -CLARK COUNTY. Hydrologic criteria and drainage design manul. 12 de agosto de DAEE/CETESB, Drenagem Urbana- Manual de Projeto, 2ª ed, 1980, São Paulo, DAEE, 468 páginas. -DEPARTAMENTO NACIONAL DE INFRA-ESTRUTURA DE TRANSPORTES (DNIT). MINISTERIO DOS TRANSPORTES (MIT). Manual de drenagem de rodovias. Rio de Janeiro, Publicação IPR DOUGLAS COUNTY. Storm drainage design and technical criteria manual. Julho, FEDERAL HIGHWAY ADMINISTRATION. Urban Drainage Design Manual. November HEC 22, Metric Version. -HAESTAD METHODs. Storm sewer design. Chapter 10, ano INTERNET- acessado em 5 de fevereiro de LIMA, ANTONIO FIGUEIREDO et al. Projeto e construção de redes de esgotos. João Pessoa, 12 setembro de 1987, ABES-Associação Brasileira de Engenharia Sanitária e Ambiental. 451 páginas. -LOGANATHAM G.V. et al. Urban Stormwater management; in Water Resources Handbook, Mays, Larry W. 1996, McGraw Hill. -MAYS, LARRY W. Water Resources Engineering, 1ª ed, John Wiley&Sons, 2001, 761 páginas; -MCCUEN, RICHARD H. Hydrologic analysis and design. 2a ed. New Jersey, Prentice Hall, 814p. -NICKLOW, JOHN W. Design of stormwater inlets. In Mays, Larry, Stormwater collection systems design handbook, POMPÊO, CESAR AUGUSTO. Sistemas urbanos de microdrenagem. Florianópolis, abril de Notas de aula. -PREFEITURA MUNICIPAL DE BELO HORIZONTE. Sistema de microdrenagem. Outubro de PREFEITURA MUNICIPAL DE SÃO PAULO (PMSP). Classificação de vias IP-02 no município de São Paulo. -PREFEITURA MUNICIPAL DE SÃO PAULO (PMSP). Diretrizes básicas para projetos de drenagem urbana no município de São Paulo, Fundação Centro Tecnológico de Hidráulica páginas. -PREFEITURA MUNICIPAL DE SÃO PAULO (PMSP). Instrução de projeto geométrico IP-03 no município de São Paulo. -SANTA CLARA COUNTY. Drainage Manual. California, julho de

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