DESENVOLVIMENTO E CARACTERIZAÇÃO MECÂNICA DE COMPÓSITOS SOLO- CIMENTO AUTOADENSÁVEIS

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1 DESENVOLVIMENTO E CARACTERIZAÇÃO MECÂNICA DE COMPÓSITOS SOLO- CIMENTO AUTOADENSÁVEIS Martins, Adriana Paiva de Souza 1 ; Silva, Flávio de Andrade 2 ; Toledo Filho, Romildo Dias 3 1 Doutoranda Programa de Engenharia Civil (PEC),COPPE, UFRJ adrianapsmartins@globo.com 2 Professor colaborador - Programa de Engenharia Civil (PEC),COPPE, UFRJ - fsilva@coc.ufrj.br 3 Professor Adjunto Programa de Engenharia Civil (PEC), COPPE, UFRJ toledo@coc.ufrj.br Palavras-chave: solo-cimento, materiais compósitos, resistência compressão Resumo O cimento Portland, constituinte básico do concreto, é produto de uma indústria com elevada demanda de energia, geradora de emissões significativas de CO 2 e extratora de grandes quantidades de recursos minerais não renováveis. Como consequência, universidades e centros de pesquisa têm se dedicado, nos últimos anos, à busca de materiais alternativos ao concreto, para aplicações que não necessitem de performance estrutural elevada. A terra crua estabilizada com cimento e reforçada com fibras se apresenta como uma alternativa vantajosa pela disponibilidade e baixo custo de matéria prima, baixo consumo energético e necessidade de mão de obra não especializada. O objetivo dessa pesquisa é o desenvolvimento e caracterização de um compósito solo-cimento de consistência fluida incorporando adições minerais, fibras naturais (sisal) e aditivos superplastificantes. O solo escolhido foi um solo residual (saibro) proveniente da decomposição de rochas graníticas e gnáissicas. Para a dosagem da matriz utilizou-se o método do empacotamento compressível, o qual permite otimizar a mistura granular seca visando obter a máxima compacidade possível e alcançar as propriedades desejadas no estado fresco e no estado endurecido. A partir da mistura de referência dosada pelo método foram executadas variações na composição do solo, através da diluição da fração argila com adição de areia lavada, visando estudar a influência da composição do solo nas propriedades reológicas e na resistência à compressão da matriz. Ensaios reológicos mostraram que o aumento da fração areia tornou a matriz mais fluida, reduzindo o consumo de superplastificante. Resultados de ensaios de compressão nas idades de 3, 7 e 28 dias mostraram que a resistência à compressão da matriz diminuiu com o aumento da fração areia, em relação à mistura de referência. A partir de uma matriz de elevado desempenho mecânico e reologia adequada à incorporação de fibras estudou-se o comportamento mecânico de sistemas compósitos solo-cimento-sisal. Para isso foram realizados ensaios de tração direta e compressão uniaxial em compósitos reforçados com fibras de sisal de 20 mm e teores em relação à massa de solo seco de 0,5%, 1,0% e 1,5% 1 - INTRODUÇÃO O uso do solo-cimento remonta ao ano de 1930, quando a Portland Cement Association (PCA) desenvolveu uma série de pesquisas relacionadas com esse material para construção de estradas. Alguns pesquisadores da PCA, dentre eles Catton (1959) e Merril (1949) vislumbraram a possibilidade de uso do material também para construção de casas. Devido aos bons resultados obtidos em grande número de obras executadas, o interesse pelo material expandiu-se por todo o mundo. A Associação Brasileira de Cimento Portland (ABCP) mantevese atualizada em relação a esse novo material, fomentando pesquisas e regulamentando sua utilização para alguns tipos de aplicação. Em 1941 publicou um método de dosagem semelhante aos adotados pela American Society for Testing Materials (ASTM) e a American Association of State Highway and Transportation Officials (ASSHO).

2 O Hospital Adriano Jorge, em Manaus, concluído em 1950, com área de m 2, é um bom exemplo de aplicação do solo-cimento, inclusive em fundações (Thomaz, 1984). Em inspeção realizada pela ABCP em 1976, verificou-se a integridade do sistema construtivo, com desempenho excepcional ao longo dos anos (Thomaz, 1976). A partir de 1970 ampliaram-se as pesquisas no Brasil sobre o uso do solo-cimento em edificações, destacando-se instituições de pesquisa tais como o Centro de Pesquisas e Desenvolvimento da Universidade do Estado da Bahia CEPED/UNEB, que investigou o emprego de solo-cimento para fundações e paredes monolíticas, e o Instituto de Pesquisas Tecnológicas de São Paulo (IPT), que estudou a fabricação de tijolos maciços e blocos vazados de solo-cimento. Dentre as organizações internacionais, ressalta-se a Rede Ibero-Americana PROTERRA, criada em 2006, com mais de 100 membros (Portugal, Espanha, países da América Central e do Sul), voltada para o intercâmbio de informações, elaboração de normas, publicações técnicas, apoio a projetos de pesquisa e ampliação do conhecimento relativo à construção com terra. O uso de solo-cimento plástico é mais recente. Nos anos 70 foi desenvolvida nos Estados Unidos uma mistura fluida com baixo consumo de cimento e alto consumo de cinza volante, como alternativa em relação a soluções convencionais para execução de aterros compactados. A economia obtida com esse material foi surpreendente. Outro aspecto importante é que o material mantinha sua coesão durante as operações de colocação, inclusive em lançamentos submersos. A partir daí o uso de misturas fluidas com baixo consumo de cimento e com agregado constituído por solo e/ou resíduos industriais (cinza volante, escória, areia de fundição) foi se difundindo nos Estados Unidos e Canadá, para aplicações em obras de infraestrutura, como material de preenchimento. Em 1994, o Comitê 229 do American Concrete Institute (ACI) regulamentou o uso desse novo material. No Brasil, o solo-cimento plástico tem sido usado em aplicações variadas. Segantini (2000) estudou a utilização desse material em estacas escavadas com trado mecânico em Ilha Solteira, SP. Silva (1994) investigou a interação solo-estrutura de fundação em estacas de solocimento plástico. Silva (1992) usou o solo-cimento plástico para revestimento de canais de irrigação para transporte de vinhaça. Pitta (1980) faz indicações gerais de dosagem de solocimento plástico para recuperação de pavimentos rígidos, através de injeção de mud-jack. Praticamente não existem pesquisas de solo-cimento plástico direcionadas para obtenção de elementos construtivos do tipo painéis monolíticos. Os avanços na área de painéis monolíticos ocorreram apenas com solo-cimento compactado. Na Austrália, existem empresas privadas que pré-fabricam painéis monolíticos de terra compactada e montam esses painéis no canteiro de obras, incorporando técnicas e equipamentos modernos no processo produtivo. Essa pesquisa tem como objetivo principal contribuir para a ampliação do conhecimento do solo-cimento plástico, através do desenvolvimento de um compósito de solo-cimento autoadensável com fibras naturais, assim como sua caracterização em relação à reologia, à compressão uniaxial e à tração. O referido compósito deverá apresentar características mecânicas e de durabilidade que permitam posteriormente seu uso em painéis monolíticos de alvenaria de vedação. 2 PROGRAMA EXPERIMENTAL 2.1 Materiais e dosagem científica O solo usado foi inicialmente seco ao ar, destorroado e passado na peneira de abertura de 4,75 mm. De acordo com a NBR 6502:1995, o solo é constituído por 9% de argila, 26% de silte, 2

3 62% de areia e 3% de pedregulho, sendo classificado como areia argilosa segundo o Sistema Unificado e A2-6 segundo o sistema HRB (Highway Research Board). Os limites de consistência obtidos conforme a NBR 6459:1984 e a NBR 7180:1984 versão corrigida:1988 foram: limite de liquidez de 34,0% e limite de plasticidade de 16,4%. A metacaulinita foi fornecida pela Metacaulim do Brasil, a cinza volante pela Pozofly Comércio de Cinzas Lima Ltda. O superplastificante, à base de éter policarboxílico, é fabricado pela Basf (Glênium 51). O cimento utilizado foi o CP II-F-32, fabricado pela Lafarge, com 85-91% de clínquer, 3-5% de gesso e 6-10% de fíler. Na Figura 1 são apresentadas as curvas granulométricas dos materiais. Figura 1 Curvas granulométricas do cimento, cinza, metacaulinita e saibro A cinza volante apresenta baixo teor de cálcio (1,81%). Esse tipo de cinza, por conter pequenas quantidades de minerais não cristalinos, é pouco reativa. Entretanto sua granulometria, textura vítrea e forma esférica contribuem para reduzir a quantidade de água necessária para uma dada consistência, melhorando a trabalhabilidade e a coesão da mistura no estado fresco. A incorporação de metacaulinita teve como objetivo promover o refinamento do tamanho dos poros e dos grãos, contribuindo para uma microestrutura mais compacta, com melhor desempenho na zona de transição pasta-agregado. As fibras de sisal incorporadas às matrizes têm resistência à tração de 392±105 MPa, módulo de elasticidade de 10,4±3,0 GPa, deformação na ruptura de 3,8±1,1% e área da seção transversal de 0,050±0,020 mm 2 (Silva et al., 2008). A dosagem da mistura solo-cimento foi feita utilizando-se o programa BétonlabPro 3, desenvolvido pelo Laboratoire Central des Ponts et Chaussées (LCPC França) e baseado no modelo do empacotamento compressível (MEC). O referido modelo otimiza a mistura granular seca e conduz a um método de dosagem moderno, consistente e científico, que leva em consideração os efeitos das adições minerais e dos aditivos químicos, assim como a compatibilidade entre o cimento e o superplastificante. As misturas solo-cimento podem ser vistas como sistemas compósitos nos quais os agregados estão embebidos em uma matriz ligante (pasta). Esses sistemas terão menor porosidade quando o empacotamento dos grãos for o melhor possível, conduzindo a dosagens com menor consumo de pasta e de ligante. 3

4 O MEC compreende dois módulos: o primeiro fornece a compacidade virtual da mistura granular (γ) (equações 1 e 2) e o segundo conduz à compacidade real (φ) (equação 3). As definições de compacidade virtual e real podem ser encontradas em de Larrard (1999). γ ( i) = 1 i 1 n y j 1 β i + bi, j β i 1 y 1 j j= 1 β j j= i+ 1 β i 1 a i, j β i β j (1) Onde: γ (i) é a compacidade virtual de uma mistura granular com n classes de grãos, ordenados de forma que os diâmetros sejam d 1 d 2... d i d i+1... d n, quando a classe i th é dominante. Para materiais com Ø<100 µm a classe é definida pela curva granulométrica, para materiais com Ø>100 µm a classe representa o material retido entre duas peneiras consecutivas no processo de peneiramento. Classe dominante é aquela que garante a continuidade sólida do corpo granular; y i é a fração volumétrica da classe i th ; β i é a compacidade virtual da classe i th ; representa o volume de grãos contido em um volume unitário, compactado com uma energia ideal que corresponderia ao máximo empacotamento virtual; aij e bij representam os efeitos parede e afrouxamento, respectivamente, decorrentes da interação entre os grãos; podem ser determinados experimentalmente ou através de fórmulas (ver de Larrard, 1999); A compacidade virtual da mistura pode ser obtida através da fórmula (2) ( i γ = inf ( γ ) ) (2) Onde inf indica o menor valor. A compacidade virtual (γ) está relacionada com a compacidade real (φ) através de um escalar K (equação 3), que depende do procedimento usado para promover o empacotamento da mistura. Para materiais com dimensões menores que 100 µm o valor de K é igual a 6,7 e para materiais maiores que 100 µm o valor de K é igual a 9. A equação (3) é uma equação implícita em φ e permite a determinação da compacidade real a partir de outras variáveis conhecidas. n y = i β i K ( i) (3) 1 φ γ i= 1 1 Para utilização do programa, inicialmente é criado um banco de dados com propriedades dos constituintes (granulometria, massa específica e compacidade, entre outros). Algumas propriedades que não podem ser medidas diretamente são informadas por meio de parâmetros de calibração (aderência pasta-agregado, resistência intrínseca do agregado, reatividade das pozolanas). As misturas foram simuladas estabelecendo-se previamente valores ou faixas de valores para determinadas propriedades no estado fresco e endurecido. Segundo de Larrard (1999) uma mistura autoadensável deve apresentar tensão de escoamento 500 Pa, viscosidade plástica entre 200 Pa.s e 300 Pa.s, espalhamento 600 mm e 4

5 abatimento 250 mm. Partindo-se de uma das dosagens usadas para calibração do programa e das especificações a serem alcançadas, foram feitas várias tentativas, até se alcançar uma mistura que fosse satisfatória (Tabela 1). Tabela 1 Dosagem da matriz de referência Constituinte Consumo (kg/m 3 ) saibro 1.338,40 cimento CP II-F ,00 cinza volante 19,00 metacaulinita 19,00 superplastificante Glênium 51 (SP) 12,39 água 452,80 Obs.: fator água/cimento=2,40; teor de sólidos do SP=2%; razão água/solo=33,83%; razão cimento/solo=14,35%; traço em massa 1:6,97:0,10:0,10 (cimento:saibro:cinza:metacaulinita) A dosagem da matriz de referência foi testada em laboratório, e decidiu-se também investigar a influência da fração areia no comportamento da matriz, através de misturas do solo com 33%, 50% e 66% de areia lavada de rio. A areia adicionada apresenta módulo de finura de 2,6 mm e dimensão máxima característica de 1,9 mm. A adição controlada de areia alterou a granulometria do saibro, que continha inicialmente 65% de areia. Após as adições de 33%, 50% e 66%, o mesmo passou a apresentar 77%, 83% e 88% de fração areia. Antes da etapa de moldagem, foram executados ensaios de abatimento e espalhamento através do cone de Abrams, segundo a ABNT NBR NM67:1998 e ABNT NBR :2010, respectivamente, visando acertar a reologia das misturas. Para a produção das misturas, foi usada uma argamassadeira com capacidade de 20 litros e duas velocidades de rotação. Inicialmente eram colocados os materiais secos (saibro, saibro contendo areia lavada, cimento, cinza, metacaulinita), os quais eram misturados na velocidade 1 até se obter boa homogeneização. Em seguida, adicionava-se a água, mantendo-se a mesma velocidade. Durante a adição de água, era necessário revirar o fundo, para facilitar a homogeneização. Por último, adicionava-se o superplastificante, mantendo-se a mistura durante 7 minutos, tempo necessário para o superplastificante dispersar o cimento. Em algumas misturas, após a adição de superplastificante, ocorria a formação de aglomerações, e nesses casos usava-se mais energia (velocidade 2) para desfazê-las. Findo o tempo necessário para a ação do superplastificante, iniciavam-se os ensaios reológicos. Após os ensaios envolvendo a mistura de referência e suas variações, foi feita a inserção de fibras de sisal (comprimento=20 mm) nos teores de 0,5%, 1,0% e 1,5% (em relação ao peso de solo seco). Foi realizado o ajuste da reologia e a moldagem de corpos-de-prova cilíndricos (Ø=5 cm; altura de10 cm) para os ensaios de compressão uniaxial e placas de 40 mm x 400 mm x 20 mm (largura x comprimento x espessura) para os ensaios de tração direta. 2.2 Ensaios mecânicos Os ensaios de resistência à compressão uniaxial foram realizados em uma máquina de ensaios universais servo-controlada Shimadzu com capacidade de carga de 1000 kn. Os ensaios foram realizados por controle de deslocamento a uma taxa de velocidade de 0,05 mm/min. Na região central do corpo-de-prova foram posicionados dois transdutores de deslocamento, sendo a deformação axial obtida pela média das duas leituras. Após a ruptura dos corpos-de-prova, prolongava-se o ensaio até alcançar níveis de tensão de cerca de 40% da tensão de ruptura. Os ensaios de tração direta foram realizados em uma máquina de ensaios universais eletromecânica Shimadzu modelo AGX com capacidade de carga de 100 kn. Os ensaios foram 5

6 realizados por controle de deslocamento a uma taxa de velocidade de 0,1 mm/min. A deformação foi medida em um comprimento de 150 mm por dois transdutores de deslocamento posicionados nas duas laterais dos corpos-de-prova (Figura 2). Figura 2 Aparato para ensaio de tração 3 RESULTADOS E ANÁLISE 3.1 Dosagem e reologia Podemos observar (Tabela 1) que a razão água/solo de 34% coincide com o limite de liquidez do solo usado nessa pesquisa. Em geral, quando se deseja uma consistência fluida para misturas constituídas predominantemente por solo, a quantidade de água de amassamento deve ser próxima do limite de liquidez do solo. Segantini (2000) também obteve um fator água/solo igual ao limite de liquidez do solo na dosagem de uma matriz de solo-cimento plástico com 14% de cimento (em relação ao peso de solo seco) destinada à produção de estacas moldadas in loco. Para um teor de finos próximo ao usado na dosagem da matriz da presente pesquisa, Chang e Chen (2006) obtiveram, para uma matriz solo-cimento fluida, consumos de 1400 kg de solo e 140 kg de cimento por m 3 de mistura, com fator água/cimento de 2,69 e fator água/solo de 26,87. O fator água/solo também foi próximo ao limite de liquidez de seu solo (LL=29,08%). Observa-se que o fator água/cimento foi elevado, assim como o obtido na presente pesquisa. Na Figura 3 são apresentados os resultados de espalhamento das misturas, usando o cone de Abrams e o cone de Abrams invertido. 6

7 (a) (b) Figura 3 Resultados de ensaios de espalhamento (a) cone Abrams (b) cone Abrams invertido Como não existem normas técnicas para controle da reologia de misturas solo-cimento fluidas destinadas à produção de painéis monolíticos, foram consideradas as recomendações para concretos autoadensáveis: ABNT NBR :2010, EFNARC (2005) e De Larrard (1999). Os valores de espalhamento que correspondem a misturas fluidas, coesas e homogêneas, com habilidade para fluir sob o peso próprio e preencher completamente os espaços das formas, resistindo à segregação, estão compreendidos entre 550 mm e 850 mm. Para as misturas executadas, foram adotados valores de espalhamento na faixa de 600 mm a 700 mm. Nesta faixa de valores, a mistura de referência necessitou de 2,5% de superplastificante, enquanto que as misturas com 33%, 50% e 66% de areia foram ajustadas com 1,0%, 0,5%, e 0% de superplastificante, respectivamente. Com base na Figura 3, pode-se observar que a adição de areia tornou as misturas mais fluidas, diminuindo a demanda de superplastificante. Comparando-se os resultados dos ensaios com o cone (Figura 3 (a)) e com o cone invertido (Figura 3 (b)), de forma geral os resultados com o segundo foram inferiores, conforme o esperado, uma vez que a posição invertida torna as condições de fluxo sob peso próprio mais difíceis. O ensaio de abatimento, muito usado para concreto comum para fornecer um indicativo de consistência, não foi capaz de diferenciar as mudanças nas dosagens de superplastificante, fornecendo valores de 280±5 mm. 3.2 Ensaios de compressão uniaxial nas misturas sem fibras Na Figura 4 e na Tabela 2 são apresentados os resultados dos ensaios de resistência à compressão uniaxial. Pode-se observar que a resistência de pico e a deformação específica na ruptura decrescem com o aumento do teor de areia das misturas. O decréscimo na carga de ruptura com o aumento do teor de areia pode ser devido a um empacotamento granular menos otimizado e menor contribuição da coesão da fração fina na resistência à compressão, em relação à matriz de referência. A matriz de referência acrescida de 66% de areia apresentou um comportamento mais dúctil após a ruptura, alcançando maiores deformações, quando comparada com as outras matrizes. O módulo de elasticidade aumentou com a adição de areia: os grãos de areia lavada, contendo minerais de maior dureza (quartzo e feldspato), podem ter 7

8 contribuído mais para a rigidez inicial das misturas, em comparação com os grãos de saibro, contendo minerais de menor dureza (micas, argilominerais e minerais carbonáticos). A influência da fração areia nas misturas pode se manifestar de duas formas antagônicas: aumento na resistência à compressão, por introdução um material granular que contribui para a formação de um esqueleto sólido resistente intertravado pela pasta; ou decréscimo de resistência, por diluição da fração ligante da mistura responsável pela coesão (argila). (a) (b) Figura 4 Influência do teor de areia na resistência à compressão (a) em função da idade e (b) aos 28 dias Tabela 2 Parâmetros obtidos nas curvas tensão deformação sob compressão uniaxial (média ± desvio padrão) Mistura F max σ max ε rupt ε total E (kn) (MPa) (με) (με) (GPa) Ref 6,55±0,10 3,33±0, ,75±1.723, ,12±12.675,59 2,66±0,68 Ref+33%a 4,92±0,14 2,51±0, ,48±1.684, ,45±4.329,05 3,53±0,63 Ref+50%a 4,63±0,28 2,35±0, ,95±825, ,67±1.787,52 2,71±1,15 Ref+66%a 4,09±0,37 2,08±0, ,84±1.091, ,69±12.623,40 3,51±0,65 Ref=referência; 33%a=33%areia; 50%a=50%areia; 66%a=66%areia; F max=carga de ruptura; σ max=tensão de ruptura; ε rupt=deformação específica na ruptura; ε total=deformação específica total; E=módulo de elasticidade 3.3 Ensaios de compressão uniaxial e tração direta nas misturas com fibras Com base na Figura 5 (a) observa-se que a mistura contendo 1,0% de fibras apresentou ganho de resistência à compressão em relação às demais (3,47 MPa). A resistência de pico das misturas de referência, e das misturas reforçadas por 0,5% e 1,5% de fibras foi semelhante. Quanto maior o teor de fibras incorporado maior a capacidade de deformação dos compósitos após a ruptura, pois o ramo pós-pico das misturas com fibras muda significativamente de inclinação em relação à mistura de referência. 8

9 (a) (b) Figura 5 Influência do teor de fibras de sisal na (a) resistência à compressão e (b) tração das misturas solo-cimento aos 28 dias de idade Os resultados apresentados na Figura 5(b) indicam que no comportamento à tração o aumento do teor de fibras dos compósitos conduz a aumento da resistência. Após a ruptura, a fibra contribui para que a matriz resista a um determinado nível de tensão e tenha uma deformação adicional, ao invés de uma ruptura abrupta e frágil. Na Tabela 3 são apresentados alguns parâmetros obtidos nos ensaios de tração dos compósitos com 0,5%, 1,0% e 1,5% de fibras de sisal. Tabela 3 Parâmetros obtidos nos ensaios de tração dos compósitos (média ± desvio padrão) Amostra P rupt σ rupt ε rupt E T rupt T desloc=1,5mm (kn) (MPa) (%) (GPa) (J) (J) V f = 0,5% 0,56±0,18 0,78±0,25 0,11±0,06 0,73±0,04 0,05±0,03 0,17±0,00 V f = 1,0% 0,73±0,05 1,02±0,06 0,06±0,06 2,46±1,48 0,04±0,03 0,22±0,05 V f = 1,5% 0,66±0,06 0,92±0,08 0,06±0,04 1,95±1,47 0,03±0,02 0,23±0,04 Obs: V f=teor de fibras; P rupt=carga de ruptura; σ rupt=tensão de ruptura; ε rupt=deformação na ruptura; E=módulo de elasticidade; T rupt=tenacidade até a ruptura; T desloc=1,5mm=tenacidade até o deslocamento de 1,5 mm 4 - CONCLUSÕES Os resultados experimentais comprovaram que o Modelo do Empacotamento Compressível (MEC) é uma ferramenta eficaz para o projeto de misturas solo-cimento autoadensáveis, agregando um caráter científico aos procedimentos de dosagem. O ajuste da reologia da matriz de referência antes da inserção de fibras forneceu parâmetros físicos que facilitaram a produção das matrizes reforçadas com fibras curtas de sisal. A resistência à compressão da matriz sem fibras na idade de 28 dias (3,34 MPa) foi compatível com os resultados obtidos na literatura para matrizes fluidas com parâmetros de dosagem semelhantes (características físico-químicas do solo, teor de cimento, fator água/cimento, fator água/solo). 9

10 Quando os compósitos foram submetidos a tensões de compressão, o teor de fibras de 1,0% conduziu a um aumento de resistência de cerca de 3,9% em relação à matriz de referência. A incorporação de fibras aumentou a tenacidade à fratura dos compósitos, e esse aumento foi tanto maior quanto maior o teor de fibras. O comportamento à tração dos compósitos também mostrou que as fibras contribuíram para deformações adicionais no ramo pós-pico, e a resistência à tração aumenta com o aumento do teor de fibras. A matriz deixa de ter uma ruptura brusca e frágil, e passa a apresentar uma ruptura dúctil. 5 AGRADECIMENTOS Aos técnicos do Laboratório de Estruturas do Programa de Engenharia Civil da COPPE/UFRJ (LABEST) pelo apoio na execução dos ensaios e à UFRJ pelo apoio a um dos autores na realização da presente pesquisa. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS Associação Brasileira de Normas Técnicas NBR NM67: Concreto Determinação da consistência pelo abatimento do tronco de cone. Rio de Janeiro, Associação Brasileira de Normas Técnicas NBR 6459: Solo Determinação do limite de liquidez. Rio de Janeiro, Associação Brasileira de Normas Técnicas NBR 6502: Rochas e solos. Rio de Janeiro, Associação Brasileira de Normas Técnicas NBR 7180: Solo Determinação do limite de plasticidade. Rio de Janeiro, Associação Brasileira de Normas Técnicas NBR : Concreto Determinação do espalhamento e do tempo de escoamento Método do cone de Abrams. Rio de Janeiro, Catton, M.D. Early soil-cement research and development. Proceedings, ASCE, New York, Jan Chang, C-F. e Chen, J-W, 2006, Development and Production of Ready-Mixed Soil Material, Journal of Materials in Civil Engineering, v.18, issue 6, nov-dez, pp De Larrard, F. Concrete Mixture Proportioning. London, E& FN SPON, EFNARC. The European Guidelines for Self-Compacting Concrete. Reino Unido. Maio ( Merril, A.F. Casas de tierra apisonada y suelo-cemento. Buenos Aires, Windsor, Pitta, M.R., 1980, Solo-Cimento Plástico: Indicações Gerais de Dosagem para seu Emprego na Recuperação de Pavimentos Rígidos através de Injeção de mud-jack. ABCP, ET-33, São Paulo, 8 p. Segantini, A. A., 2000, Utilização de Solo-Cimento Plástico em Estacas Escavadas com Trado Mecânico em Ilha Solteira SP. Tese de D.Sc., UNICAMP, FEAGRI, Campinas, SP, Brasil. Silva, E.T., 1992, Solo-cimento e solo-vinhaça no revestimento de canais de irrigação para transporte de vinhaça: adequação física e parâmetros hidráulicos. Campinas, SP. Dissertação de mestrado, FEAGRI, UNICAMP, 108 p. 10

11 Silva, M.T., 1994, Interação solo-estrutura de fundação em estacas de solo-cimento e concreto. Brasília, D.F. Dissertação de Mestrado, FT, UnB, 101 p. Silva, F.A., Chawla, N., Toledo Filho R.D., 2008, Tensile behavior of high performance natural (sisal) fibers, Composites Science and Technology, v.68, n.15-16, dez 2008, pp Thomaz, C.A. Hospital Adriano Jorge; relatório interno da Associação Brasileira de Cimento Portland, São Paulo, Thomaz, C.A., 1984, Paredes Monolíticas de Solo-Cimento: Hospital Adriano Jorge. São Paulo, SP, ABCP, 4ª edição, BT-4, 44 p. AUTORES Adriana Paiva de Souza Martins Possui graduação em Engenharia Civil pela Universidade Federal de Ouro Preto, mestrado em Engenharia Civil pela Universidade Federal do Rio de Janeiro (2005). Atualmente é engenheira da Universidade Federal do Rio de Janeiro e cursa doutorado no Programa de Engenharia Civil da COPPE/UFRJ, área de meio ambiente. Tem experiência na área de Engenharia Civil, com ênfase em execução de obras, orçamento e manutenção predial. Flávio Andrade Silva Possui graduação em Engenharia Civil pela Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro (2001), mestrado em Engenharia Civil pela Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro (2004), doutorado em Engenharia Civil pela Universidade Federal do Rio de Janeiro (2009) e Pós-doutorado na Technische Universitat Dresden (2010). Atualmente é Professor colaborador e pesquisador da COPPE/UFRJ. Tem experiência na área de Engenharia Civil, com ênfase em Materiais Compósitos. Romildo Dias Toledo Filho Possui graduação em Engenharia Civil pela Universidade Federal da Paraíba (1983), mestrado em Engenharia Civil pela Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro (1986) e doutorado em Engenharia Civil pela Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro (1997). Atualmente é professor associado da Universidade Federal do Rio de Janeiro. Tem experiência na área de Engenharia Civil, com ênfase em Concreto. 11