8 Referências Bibliográcas

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1 8 Referências Bibliográcas 1 LYSMER, J. et al. A System for Analysis of Soil-Structure Interaction - Theoretical Manual. Berkeley, , 3.1.1, ADVANCED COMPUTATIONAL SOFTWARE, INC. ACS SASSI Main Module - An Advanced Computational Software for 3D Dynamic Analysis Including Soil-Structure Interaction. 38 Harper Dr, Pittsford, NY 14534, CLOUGH, R. W.; PENZIEN, J. Dynamics of Structures. Second. [S.l.]: McGraw-Hill, ROESSET, J. M. Seismic design of nuclear power plants - where are we now? Nuclear Engineering and Design, v. 182, p. 315, , KRáLIK, J.; SIMONOVIC, M. Earthquake response analysis of nuclear power plant buildings with soil-structural interaction. Mathematics and Computers in Simulation, v. 50, p , CHOPRA, A. K.; GUTTIERREZ, J. A. Earthquake analysis of structures including structure-soil interaction by a substructure method. 4th International Conference on Structural Mechanics in Reactor Technology, San Francisco, n. K 2/8, GóMEZ-MASSó, A. et al. Soil-structure interaction with Rayleigh waves. Earthquake Engineering and Structural Dynamics, v. 11, p , LUCO, J. E.; CONTESSE, L. Dynamic structure-soil-structure interaction. Bulletin of the Seismological Society of America, v. 63, n. 4, p , August LEE, T. H.; WESLEY, D. A. Soil-structure interaction of nuclear reactor structures considering through-soil coupling between adjacent structures. Nuclear Engineering and Design, v. 24, p , PARKER, J. V.; AHMED, K. M.; RANSHI, A. S. The multiple structuresoil interaction problem. 4th International Conference on Structural Mechanics in Reactor Technology, San Francisco, n. K 2/17, LORENTZ, R. G. Alguns Aspectos na Interação Estrutura-Solo- Estrutura. Dissertação (Dissertação de Mestrado em Engenharia Civil) Ponticia Universidade Católica do Rio de Janeiro,

2 Referências Bibliográcas LIN, H. T.; ROESSET, J. M.; TASSOULAS, J. L. Dynamic interaction between adjacent foundations. Earthquake Engineering and Structural Dynamics, v. 15, p , CARDOSO, T. F.; PRATES, C. L. M.; de Mello Jr, G. J. T. A simplied approach for structure-soil-structure interaction analysis. Proceedings of the XXVII Iberian Latin American Congress on Computational Methods in Engineering, n , September ZERVA, A.; ZERVAS, V. Spatial variation of seismic ground motions: An overview. Appl Mech Rev, v. 55, n. 3, p , May , 2.4.1, LUCO, J. E.; WONG, H. L. Response of a rigid foundation to a spatially random ground motion. Earthquake Engineering and Structural Dynamics, v. 14, p , , 2.4.2, BEHNAMFAR, F.; SUGIMURA, Y. Dynamic response of adjacent structures under spatially variable seismic waves. Probabilistic Engineering Mechanics, v. 14, p. 3344, , NEWLAND, D. E. An Introduction to Random Vibrations and Spectral Analysis. [S.l.]: Longman Group Limited, London, GUPTA, A. (Ed.). Workshop Proceedings: Eects of Earthquake-Induced Transient Ground Surface Deformations on At-Grade Improvements, No. EDA-04. CUREE - Earthquake Damage Assessment and Repair Project - Consortium of Universites for Research in Earthquake Engineering, [S.l.]: CUREE Publication, SHORT G. HARDY, K. M. S.; JOHNSON, J. Eect of Seismic Wave Incoherence on Foundation and Building Response. [S.l.], December GHIOCEL, D. M.; WANG, L. Seismic motion incoherency eects on structure. Proceedings of 3rd UJNR Workshop on Soil-Structure Interaction, Menlo Park, California, March HARDY, G. Program on Technology Innovation: Eect of Seismic Wave Incoherence on Foundation and Building Response. [S.l.], November CHEN, J.-C. Analysis of Local Variations in Free Field Seismic Ground Motion. Tese (Doctor of Philosophy in Engineering) University of California, Berkeley, GHIOCEL PREDICTIVE TECHNOLOGIES, INC. ACS SASSI Version An Advanced Computational Software for 3D Dynamic Analysis Including Soil-Structure Interaction - User Manuals. Revison 2. 6 South Main St., 2nd Floor, Pittsford, NY 14534, USA, August , 1, 6.3

3 Referências Bibliográcas GHIOCEL, D. A Computational Soil-Structure Interaction (SSI) Study of Nonsynchroneous Motion Eects on Structures with Torsional Eccentricities. "citeseer.ist.psu.edu/ html" ABRAHAMSON, N. A. Program on Technology Innovation: Spatial Coherency Models for Soil-Structure Interaction. [S.l.], December ABRAHAMSON, N. A. Program on Technology Innovation: Eects of Spatial Incoherence on Seismic Ground Motions. [S.l.], December PARZEN, E. On estimation of a probability density function and mode. The Annals of Mathematical Statistics, n. 33, p , DALCANAL, P. R. Comentários sobre a Seleção de Parâmetros para a Composição do Campo-Livre no Programa SASSI Dissertação (Disseratação de Mestrado em Engenharia Civil) Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro, Abril , 4.3.3, CORREIA, M. F. Visualização da solução do campo-livre do SASSI Dissertação (Dissertação de Mestrado em Engenharia Civil) Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro, Novembro , ROMANEL, C. Dynamic Soil-Structure Interaction in a Layered Medium. Dissertação (MSc. Thesis) University of Arizona, USA, LYSMER, J.; OSTADAN, F.; CHIN, C. C. SASSI User's Manual. Revision 1. Berkeley, November

4 Apêndice A Sugestões aos Usuários dos Programas SASSI 2000 e ACS SASSI Faz-se uma compilação de tudo o que já foi estudado pelo convênio PUC-Rio/Eletronuclear, desde sua implantação, no que tange a utilização do programa SASSI, e complementa-se com particularidades estudadas agora tanto quanto ao uso do SASSI quanto de sua projeção no ACS SASSI, versão 2.2. Quanto à composição do campo-livre destaca-se: Considerável inuência da direção do movimento de controle nas respostas fornecidas pelo programa, bem como da natureza e do ângulo de incidência das ondas de corpo e da porcentagem de participação das ondas de superfície; Combinações de ondas P e SV não logram respostas do programa; Para a composição de um movimento de controle segundo X, usar onda SV inclinada com ângulo inferior ao crítico: sin 1 (V S /V P ); Para a composição de um movimento de controle segundo Z, usar onda P inclinada com a vertical, para componentes horizontais menores que as verticais; Menores ângulos, dentro do limite acima, mais reduzidas são as amplitudes das respostas no campo-livre; Para um movimento de controle segundo Y, usar onda SH, sem inclinação com a vertical. Utilização de ondas de Rayleigh ou Love, até aproximadamente 4Hz, juntamente com ondas de corpo P ou SV e SH, respectivamente, nunca sozinhas, com no máximo 10% de participação. A posição do ponto de controle do sismo deve ser próxima ao centro geométrico da projeção da estrutura e o mais supercial possível. Estar consciente de que o programa considera o sismo propagando-se no sentido crescente, isto é, da esquerda para a direita; isso quer dizer que, por exemplo, se o ponto de controle é localizado na porção direita da estrutura, por exemplo, o movimento de controle será amplicado desde o ponto de controle até o centro da base da estrutura. Igualmente, deve-se levar em conta que, a consideração de um ângulo de incidência com a vertical, diferente de zero, para as ondas P ou SV, implica em promover a interação entre as deslocabilidades verticais e horizontais do terreno, o que, em última análise, é como ter, indiretamente, um campo combinado de ondas de corpo.

5 Sugestões aos Usuários dos Programas SASSI 2000 e ACS SASSI 140 Quanto à questão da escolha das freqüências de análise, ítem crucial na obtenção de respostas adequadas propõe-se o seguinte: Inicialmente, determinar as freqüências naturais do sistema soloestrutura através de uma pré-análise do modelo, utilizando um grupo de 40 freqüências de análise, igualmente espaçadas, cobrindo o intervalo de interesse. Observar as funções de transferência em aceleração para dois nós signicativos da estrutura, identicando a concordância dos valores das freqüências de pico dessas funções. Adotar como freqüências de análise os valores das freqüências de pico das funções de transferência da pré-análise e mais no mínimo 3 freqüências igualmente espaçadas entre elas; lembrar que deve-se iniciar pela freqüência equivalente a 1/(NF F T t), onde NFFT é o número de pontos da transformada de Fourier. Antes de se realizar uma análise considerando interação estrutura-soloestrutura sugere-se avaliar a relação entre as capacitâncias viscoelásticas dos sistemas com estruturas adjacentes e com somente a estrutura principal. Caso esse relação seja inferior ou igual à unidade não se recomenda a análise conjunta. As capacitâncias viscoelásticas são obtidas pela integral do módulo ao quadrado das função de transferência dos sistemas, ao longo do intervalo de freqüências de interesse. Em geral, observa-se que a análise conjunta de estruturas é aconselhada nos casos de: Distâncias relativas entre estruturas inferior a 3 vezes a largura da estrutura principal; Estruturas similares mais rígidas que o terreno; Estrutura principal com freqüência próxima à do terreno e estrutura adjacente mais exível; Estrutura principal com freqüência próxima à do terreno e superior à da estrutura adjacente, quando a massa desta é superior à daquela. Análises com onda de corpo com ângulo de incidência igual a 20 o. Uma consideração importante e atual, principalmente para estruturas extensas, apoiadas em múltiplos suportes, é a da variação espacial do movimento sísmico, análise possível de se realizar com o programa ACS SASSI. Em sua segunda versão, cinco modelos são implementados, com formulação determinística ou estocástica. Até agora, sabe-se que: Em análises considerando movimento sísmico incoerente utilizar entre 100 e 200 freqüências de análise. Na obtenção das funções de transferência incoerentes adotar um parâmetro de suavização entre 10 e 100. Nas análises realizadas o fator 10 mostra-se adequado. Utilizar o modelo de Luco e Wong com o efeito de passagem da onda.

6 Sugestões aos Usuários dos Programas SASSI 2000 e ACS SASSI 141 Quando adotado modelo de Abrahamson, e coordenadas nodais em m, deve-se colocar um número diferente de zero na coluna 60 da primeira linha que dene o movimento incoerente, imediatamente abaixo da última linha de denição dos nós de interação, no arquivo de entrada do módulo HOUSE. A localização do ponto de controle não inuencia o comportamento incoerente nal. As distâncias consideradas são entre os próprios nós de interação. Os efeitos da incoerência ainda precisam ser mais bem explorados, mas já se pode antecipar uma tendência de amplicar as respostas à esquerda da extensão a partir de uns 100 m do centro, para menores intervalos de freqüência, e redução em parte da extensão à esquerda e em toda à direita. Um comportamento mais uniforme é observado ao se utilizar o modelo de Luco e Wong considerando passagem de onda e mais nós de interação, sendo a amplicação das respostas concentrada à esquerda da extensão do modelo, variável com o intervalo de freqüência. O parâmetro de coerência igual a 0,1 mostra-se mais indicado, pois o comportamento por intervalo é mais homogêneo e também aproxima-se mais do apresentado pelo modelo de Abrahamson. Ao se utilizar os modelos de Abrahamson, as amplicações mostram-se menores, porém deve-se desconsiderar as respostas no extremo direito do modelo, uma vez que a solução perde sua consistência.