Influência da dosagem de cimento nas características mecânicas de argamassas bastardas para rebocos de edifícios antigos

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1 Influência da dosagem de cimento nas características mecânicas de argamassas bastardas para rebocos de edifícios antigos Bruna Silva (UTL/IST) Portugal Ana Paula Ferreira Pinto Prof.ª Auxiliar (UTL/IST/ICIST) Portugal Augusto Gomes Prof. Associado (UTL/IST/ICIST) Portugal Resumo: As argamassas bastardas de cal aérea e cimento são utilizadas, por vezes, em intervenções de conservação, como forma de obviar as desvantagens inerentes à utilização de argamassas de um só ligante. Contudo, existem ainda algumas lacunas no que concerne ao comportamento deste tipo de argamassas. Deste modo, pretende-se, com este artigo, estudar a influência da dosagem de cimento nas características mecânicas de argamassas bastardas formuladas com cal aérea e cimento. O estudo desenvolvido contribui também para a avaliação da aplicabilidade de algumas técnicas não destrutivas de avaliação da resistência neste tipo de argamassas, bem como identificar formulações com potencial interesse para aplicação em rebocos de substituição de edifícios antigos. Palavras-chave: Argamassas bastardas; cal aérea; cimento; teor em cimento; características mecânicas. 1. INTRODUÇÃO Os revestimentos de paredes, por constituírem uma camada de protecção, encontram-se sujeitos a inúmeras acções agressivas que, por vezes, são responsáveis pela sua degradação precoce. Deste modo, a sua substituição constitui-se como uma acção frequente em intervenções de conservação de edifícios antigos. Os revestimentos antigos são, em geral, constituídos por argamassas à base de cal aérea, as mais utilizadas na construção até meados do século XX, altura em que se generalizou o uso do cimento Portland. Isto levou a um abandono progressivo da utilização de argamassas de cal aérea, tendo-se perdido muito do conhecimento relativo ao seu fabrico e aplicação. As consequências deste facto são particularmente gravosas em edifícios antigos, onde cedo se manifestou a incompatibilidade entre a alvenaria antiga e as argamassas de cimento, devido à elevada rigidez e resistência apresentadas, reduzida permeabilidade à

2 água e ao vapor de água e libertação de sais solúveis. Com efeito, os rebocos a aplicar em paredes de edifícios antigos deverão verificar requisitos específicos, devido à natureza e ao comportamento geral destas paredes ser muito diferente das actuais [1]. Dada a impossibilidade de se conseguir reproduzir os materiais e técnicas de aplicação utilizadas no passado, em anos recentes, têm sido desenvolvidos vários estudos com o objectivo de incrementar o conhecimento científico neste domínio e assim estabelecer os principais requisitos e características que as formulações preparadas com os materiais actuais devem apresentar, de modo a que os revestimentos com elas produzidos sejam devidamente especificados e aplicados, originando assim soluções com adequado desempenho e que cumpram as funções que lhe são exigidas. As argamassas à base de cal aérea, por apresentarem uma constituição semelhante à das argamassas antigas são as que, em geral, apresentam melhor compatibilidade com os suportes antigos. No entanto, os elevados ritmos construtivos actualmente praticados tornam desvantajosa a utilização deste tipo de argamassas, devido aos seus longos tempos de presa e endurecimento e reduzida resistência mecânica inicial. Com o objectivo de reduzir as desvantagens apresentadas, quer pelas argamassas de cal aérea, quer pelas argamassas de cimento, têm sido utilizadas argamassas bastardas. Muito embora este tipo de argamassas seja utilizado com relativa frequência em intervenções de conservação, o seu comportamento não tem sido objecto de estudos frequentes e sistemáticos. Deste modo, pretende-se, com este artigo, analisar a influência da dosagem de cimento nas características mecânicas de argamassas bastardas de cal aérea e cimento e, deste modo, contribuir para o incremento do conhecimento necessário à adequada selecção de formulações com potencial interesse para a execução de rebocos de substituição de edifícios antigos. O artigo contribui também para a análise da aplicabilidade de algumas técnicas não destrutivas de avaliação da resistência mecânica neste tipo de argamassas. Com efeito, apesar da utilização destes métodos no controlo e avaliação do betão se encontrar bem documentada, a sua aplicação em argamassas encontra-se ainda pouco desenvolvida. Estes métodos podem ser úteis, tanto na caracterização de argamassas de revestimento, auxiliando na selecção de soluções viáveis para aplicação em edifícios antigos [2], como na avaliação do seu desempenho em obra [3]. 2. DESENVOLVIMENTO EXPERIMENTAL 2.1. Materiais utilizados Na produção das argamassas estudadas foi utilizada uma cal aérea hidratada em pó do tipo CL 90, da marca Calcidrata, e um cimento do tipo CEM II/B-L 32,5N, da marca Secil. Como agregados foi utilizada uma mistura, em iguais proporções, de areia de rio e de areia amarela, com módulos de finura de 2,6 e 3,0, respectivamente. A caracterização das areias poderá ser consultada em [4] Formulações estudadas Para dar resposta aos objectivos estabelecidos, tomou-se como referência uma argamassa de cal aérea com traço volumétrico 1:3, dado se constituir como um traço de utilização frequente neste tipo de argamassas. Tendo em atenção que a produção de argamassas com base na relação ponderal entre o ligante e o agregado permite reduzir a variabilidade associada ao recurso ao traço

3 volumétrico, efectuou-se a conversão do traço volumétrico da argamassa de referência em traço ponderal, tendo-se obtido o traço 1:8. A partir da argamassa de cal aérea de referência, com traço ponderal 1:8, foram definidas outras 5 misturas ligantes, através da substituição parcial da cal aérea por cimento, nas seguintes proporções: 90% cal aérea + 10% cimento; 75% cal aérea + 25% cimento; 50% cal aérea + 50% cimento; 25% cal aérea + 75% cimento; 100% cimento. A quantidade de água utilizada na produção das argamassas (relação água/ligante) foi a necessária à obtenção de uma consistência adequada para a sua aplicação como camada constituinte de um reboco (165±2mm). A consistência foi avaliada através do ensaio de espalhamento de acordo com o definido na EN [5]. A composição das argamassas estudadas encontra-se resumida na Tabela 1. Tabela 1 Composição das argamassas estudadas (espalhamento = 165±2mm). Argamassa Cal Aérea (Referência) Bastardas de Cal Aérea e Traço ponderal Cal Cimento Areia* Aérea Traço volumétrico Cal Cimento Areia* Aérea Água/total de mistura ligante CA ,52 CACI 1 0,90 0, ,06 3,5 1,46 CACI 2 0,75 0, ,18 4,2 1,44 CACI 3 0,50 0, ,53 6,3 1,37 Cimento CACI 4 0,25 0, ,59 12,6 1,30 Cimento CI ,72 *proporção de areia definida em função da totalidade da mistura ligante 2.3. Produção das argamassas e condições de cura O procedimento usado na produção das argamassas baseou-se no disposto na NP EN [6]. A caracterização das argamassas estudadas foi efectuada com base em cinco provetes prismáticos com as dimensões 40x40x160 (mm), de acordo com as indicações presentes na NP EN [6], e em dois provetes que resultaram da aplicação de uma camada de argamassa, com cerca de 2 cm de espessura, em tijolos cerâmicos furados com as dimensões 30x20x11 (cm). Após produção e preparação, os provetes prismáticos foram imediatamente colocados no interior de uma câmara de condicionamento, à temperatura de 20±2ºC e humidade relativa de 60±5%, de onde foram retirados aos 7 dias para se proceder à sua desmoldagem. Depois de esta estar concluída, os provetes foram novamente colocados na câmara de condicionamento onde a cura prosseguiu nas condições anteriormente enunciadas até aos 28 dias, idade à qual se procedeu à caracterização no estado endurecido. As condições de cura dos provetes constituídos pelas camadas de argamassa aplicadas como revestimento de tijolos foram semelhantes às dos provetes prismáticos, diferindo apenas do facto de terem permanecido em ambiente de laboratório até à desmoldagem, que foi efectuada aos 7 dias de idade.

4 2.4. Ensaios realizados A caracterização das argamassas no estado fresco realizou-se logo após a sua produção e incluiu a determinação da consistência por espalhamento, com base nas indicações presentes na EN [5], e da capacidade de retenção de água, de acordo com o disposto na EN [7]. A caracterização mecânica dos provetes prismáticos foi efectuada aos 28 dias de idade e incluiu a determinação da: Resistência à flexão e à compressão com base nos procedimentos da EN [8]. Os valores apresentados resultam da média aritmética dos resultados obtidos no ensaio de 5 provetes à flexão e de 6 meios provetes à compressão; Velocidade de propagação de ultra-sons avaliada de forma directa, em 5 provetes de cada formulação de argamassa, utilizando um equipamento da marca FARNELL, PUNDIT 6, equipado com dois transdutores de 54 khz com 5cm de diâmetro. Por sua vez, a caracterização das argamassas aplicadas como camadas de revestimento baseou-se na determinação da: Velocidade de propagação de ultra-sons avaliada de forma indirecta, numa camada de revestimento de cada formulação de argamassa, utilizando o aparelho referido anteriormente; Dureza superficial avaliada por recurso à utilização de um esclerómetro pendular do tipo PT, numa camada de revestimento por tipo de argamassa. 3. INFLUÊNCIA DA DOSAGEM DE CIMENTO 3.1. Características no estado fresco As Figuras 1 e 2 apresentam a influência do teor de cimento na quantidade de água necessária à obtenção de argamassas com consistências semelhantes (espalhamento da ordem de 165mm) e na capacidade de retenção de água das argamassas. Na Figura 1 é possível observar que, quanto maior for o teor de cimento da argamassa bastarda menor é a relação água/ligante necessária para a obtenção de um mesmo espalhamento. De salientar, o reduzido valor da relação água/ligante obtido para a argamassa de cimento (CI) quando comparado com o da argamassa constituída por 25% de cal aérea (CACI 4), o que demonstra a elevada influência da cal aérea na consistência. O espalhamento de 165±2mm conferiu uma trabalhabilidade adequada à generalidade das argamassas, com excepção da argamassa cimentícia CI que se revelou relativamente seca, Figura 3, cuja justificação estará relacionada com o traço ponderal utilizado (1:8). A análise da Tabela 1 permite verificar que os traços volumétricos das argamassas vão diminuindo com o aumento do teor em cimento, ou seja, o volume de agregado presente na argamassa vai aumentando face ao volume de ligante, atingindo o seu máximo na argamassa puramente hidráulica. A trabalhabilidade de uma argamassa é influenciada pela quantidade de pasta presente e pelo adequado envolvimento dos grãos por uma película de pasta. No caso da argamassa CI, o baixo conteúdo em ligante limitou, aparentemente, a formação de uma quantidade de pasta suficiente, levando à obtenção de uma argamassa cuja consistência não consegue ser devidamente avaliada pelo ensaio de espalhamento utilizado. Por esta razão, os resultados obtidos para esta argamassa devem ser analisados de forma cuidada. A capacidade de retenção de água das argamassas é uma característica importante a ter em atenção na selecção de argamassas de revestimento, especialmente quando se trata da sua

5 aplicação em edifícios antigos, dado que as suas paredes são constituídas por materiais porosos e, por isso, com forte tendência para a sucção da água da argamassa [9]. Os resultados apresentados na Figura 2 evidenciam que o incremento do teor em cimento reduz a capacidade de retenção de água das argamassas de forma quase linear. A consistência demasiado seca da argamassa CI foi responsável pelo elevado valor de retenção de água registado para esta argamassa, Figura 2. Figura 1 Influência do teor em cimento na relação água/ligante necessária à obtenção de igual espalhamento. Figura 2 Influência do teor em cimento na capacidade de retenção de água das argamassas. Figura 3 Aspecto da argamassa CI Características mecânicas A Figura 4 apresenta os valores das tensões de rotura, à flexão e à compressão, em função do teor em cimento presente nas argamassas estudadas. A análise desta figura permite verificar que a adição de teores de cimento inferiores a 25% da mistura ligante não originou incremento de resistência mecânica, quer à compressão, quer à flexão, face ao registado pela argamassa exclusivamente formulada com cal aérea. Já para teores de cimento superiores a 25%, é evidente o aumento de ambas as resistências com a percentagem de cimento na mistura. De destacar ainda o acentuado incremento na resistência que a adição de teores de cimento superiores a 75% origina. Com efeito, a argamassa de cimento CI apresentou uma resistência 60% superior à da argamassa bastarda com maior conteúdo em cimento (CACI 4). Note-se que resultados semelhantes foram reportados por Arandigoyen e Alvarez [10] e por Martínez e Carro [11]. Os primeiros autores, ao estudarem as características mecânicas de argamassas bastardas de cal aérea e cimento, referem que a adição de pequenas quantidades de cimento (0 a 40%) a argamassas de cal aérea não ocasionou

6 incrementos significativos de resistência. No entanto, a adição de quantidades significativas de cimento originou um aumento acentuado da resistência (segundo os autores a argamassa de cimento apresentou uma resistência 50% superior à da argamassa bastarda contendo 75% de cimento). Também Martínez e Carro [11] relatam um decréscimo de resistência em argamassas de cal aérea com a incorporação de teores em cimento inferiores ou iguais a 33%. Os investigadores justificam este resultado no facto de as partículas de cimento não se encontrarem presentes em quantidade suficiente para se comportarem como ligante, comportando-se antes como filler. De acordo com Veiga e Carvalho [12], referidas em Rodrigues [9], o comportamento das argamassas será tanto mais dúctil quanto maior for o valor do quociente entre a tensão de rotura à tracção por flexão e a tensão de rotura à compressão. Um comportamento mais dúctil permitirá optimizar a resistência das argamassas às tensões criadas, sem que sejam transmitidos esforços muito elevados ao suporte. A análise da Figura 5 permite verificar que a ductilidade das argamassas estudadas decresce, de forma significativa, com o teor em cimento presente na mistura ligante, sendo de salientar que a presença de apenas 10% de cimento na mistura ligante (CACI 1) foi responsável por uma redução de 35% da ductilidade face à da argamassa de cal aérea (CA). Figura 4 Influência do teor em cimento na resistência à flexão e compressão. Figura 5 Influência do teor em cimento na ductilidade das argamassas. A caracterização das argamassas estudadas foi efectuada também por recurso à determinação da velocidade de propagação de ultra-sons, nos provetes prismáticos e nas argamassas aplicadas como camadas de revestimento de tijolos, Figura 6, dado que ela é utilizada frequentemente com o objectivo de avaliar, de forma indirecta, a resistência mecânica e a homogeneidade de materiais. O valor da velocidade de propagação de ultrasons depende de diversas variáveis, nomeadamente da constituição e da porosidade do material que é atravessado pelas ondas. Deste modo, materiais semelhantes mas mais porosos apresentam velocidades de propagação mais baixas que materiais mais compactos.

7 Figura 6 Influência do teor em cimento na velocidade de propagação de ultra-sons. Figura 7 Relação entre os valores da tensão de rotura à compressão e da velocidade de ultra-sons. A análise da Figura 6 permite verificar que a influência do teor de cimento na velocidade de ultra-sons é semelhante à registada na resistência mecânica das argamassas estudadas, Figura 4. Isto é, a adição de teores de cimento inferiores a 25% da mistura ligante não originou um incremento na velocidade de ultra-sons das argamassas bastardas face ao registado pela argamassa exclusivamente formulada com cal aérea. Por outro lado, a presença de teores de cimento superiores a 25% originou um claro incremento da velocidade de ultra-sons, sendo este comportamento apenas contrariado pelo valor da velocidade registado na argamassa de cimento (CI) aplicada como camada de revestimento. O baixo conteúdo em ligante da argamassa CI, já referido, condicionou de forma mais significativa a compactação associada à preparação das camadas de revestimento do que dos provetes prismáticas e foi responsável por deficientes condições de aderência desta argamassa ao suporte, com consequência nos valores de velocidade obtidos. Muito embora os valores de velocidade avaliados em prismas e nas camadas de revestimento tenham manifestado a mesma influência do teor em ligante hidráulico, os valores de velocidade registados, para cada argamassa estudada, foram sempre superiores nas camadas de revestimento do que nos provetes prismáticos, Figura 6. Tal situação justifica-se pela diferença do método de avaliação de velocidade utilizado e das condições de compactação da argamassa. A Figura 7, que relaciona os valores da velocidade de ultra-sons e da tensão de rotura à compressão das formulações estudadas, permite verificar que a velocidade de ultra-sons constitui-se como um método não destrutivo útil para a estimativa da resistência mecânica das argamassas bastardas analisadas. A resistência mecânica das argamassas aplicadas como camada de revestimento foi também avaliada por recurso ao esclerómetro pendular. O método baseia-se na medição do recuo da massa incidente (ressalto), após o choque, que será tanto maior quanto maior for a dureza superficial do material que sofre o impacto. Os valores obtidos são influenciados por diversos factores, entre os quais o modo de compactação da argamassa, a textura da superfície de ensaio e a posição do esclerómetro durante o ensaio [3]. Os valores de ressalto apresentados nas Figuras 8 e 9 correspondem ao valor médio de nove

8 medições realizadas em diferentes zonas das camadas de revestimento, para cada uma das formulações de argamassa estudadas. A análise da Figura 8 permite verificar que a influência do teor de cimento nos valores de ressalto obtidos é semelhante à registada na resistência mecânica e na velocidade de ultrasons das argamassas estudadas (Figuras 4 e 6). Isto é, a dureza superficial de argamassas bastardas de cal aérea e cimento só registou incremento mensurável para teores de cimento superiores a 25%. Os valores de ressalto obtidos na argamassa CI registaram uma variabilidade claramente superior à obtida nas restantes argamassas e originaram um valor médio de ressalto baixo para esta argamassa (Figura 8). Esta situação teve como origem as deficientes condições de aderência desta argamassa ao suporte. A análise conjunta dos valores da tensão de rotura à compressão e de ressalto das argamassas estudadas demonstra o potencial interesse da utilização do esclerómetro pendular na caracterização mecânica deste tipo de argamassas, Figura 9. Figura 8 Influência do teor em cimento nos valores de ressalto das argamassas. Figura 9 Relação entre os valores da tensão de rotura à compressão e de ressalto Análise do potencial desempenho, em termos mecânicos, das argamassas estudadas para rebocos de edifícios antigos O potencial desempenho da aplicação das argamassas estudadas em rebocos de edifícios antigos, em termos mecânicos, é avaliado através da análise da caracterização mecânica realizada e dos requisitos definidos na NP EN [13], que regula as argamassas industriais para reboco, e dos propostos por Veiga et al. [14] para argamassas de revestimento de edifícios antigos. Na Tabela 2 são apresentados os requisitos relativos às argamassas de reboco de uso geral (GP) e de renovação (R), em termos de resistência mecânica à compressão, preconizados pela NP EN Esta norma define argamassa de uso geral como uma argamassa que não possui características especiais e argamassa de renovação como uma argamassa a utilizar em paredes contendo sais solúveis, que possui elevada porosidade e permeabilidade ao vapor de água. A Figura 10 enquadra as argamassas estudadas nas categorias previstas na NP EN 998-1, no que se refere à sua resistência à compressão aos 28 dias de idade e permite verificar que nem todas as argamassas são potencialmente adequadas para utilização como rebocos de uso geral ou de renovação. Note-se que as argamassas com teores em cimento

9 inferiores ou iguais a 25% apresentaram reduzida resistência à compressão. As argamassas CACI 3 (50% cimento) e CACI 4 (75% cimento) apresentaram resistência mecânica compatível com a classe CS II, requisito essencial à sua classificação como argamassas de renovação. Tabela 2 Requisitos para argamassas de reboco no estado endurecido, em termos de resistência à compressão, segundo a NP EN [13]. Característica Tipo de argamassa/uso Categorias Valores [N/mm 2 ] CS I 0,4 a 2,5 Resistência à CS II 1,5 a 5,0 GP - Uso Geral Compressão CS III 3,5 a 7,5 (aos 28 dias) CS IV 6 R - Renovação CS II 1,5 a 5,0 Figura 10 Categorias das argamassas, de acordo com a NP EN 998-1, no que se refere à sua resistência à compressão aos 28 dias de idade. Na Tabela 3 resumem-se os requisitos propostos por Veiga et al. [14] para as características mecânicas de argamassas de substituição, baseados nos resultados obtidos em inúmeros ensaios realizados sobre vários tipos de argamassas, assim como no seu desempenho após aplicação, tendo como base o tipo de alvenarias mais correntes a sul do país: alvenaria de pedra irregular ou mista de pedra e tijolo, com percentagens elevadas de argamassa. A análise das Tabelas 2 e 3 permite verificar que os requisitos mecânicos propostos por Veiga et al. para a resistência à compressão, estabelecidos para os 90 dias de idade, são praticamente iguais aos definidos para a classe CS I, definidos para os 28 dias de idade, Figura 10. Tabela 3 Requisitos mecânicos mínimos de argamassas de revestimento para edifícios antigos (adaptado de Veiga et al. [14]). Característica Valores [N/mm 2 ] Resistência à Flexão (aos 90 dias) 0,2 0,7 Resistência à Compressão (aos 90 dias) 0,4 2,5

10 A adequada protecção das paredes de alvenaria antiga implica a utilização de soluções compatíveis com o suporte. Deste modo, é aconselhável a utilização de argamassas com resistência mecânica semelhante à das argamassas que fazem parte integrante das alvenarias antigas. Assim, em termos de compatibilidade mecânica com os edifícios antigos, comparando os valores das tensões de rotura à compressão e à flexão (aos 28 dias) das argamassas estudadas com os requisitos propostos por Veiga et al., verifica-se que nem todas as argamassas apresentam características adequadas para a aplicação em vista, Figura 11. Figura 11 Comparação das características mecânicas das argamassas estudadas (28 dias) com os requisitos propostos por Veiga et al. (90 dias) [14]. Note-se que os requisitos mecânicos propostos por Veiga et al. [14] dizem respeito a valores de resistência mecânica avaliados aos 90 dias, enquanto no presente trabalho a caracterização mecânica das argamassas foi efectuada aos 28 dias. No caso das argamassas predominantemente hidráulicas, a partir dos 28 dias não é esperado um incremento significativo de resistência. Contudo, no caso da argamassa exclusivamente formulada com cal aérea e das bastardas com elevado teor de cal é de esperar um incremento de resistência dos 28 aos 90 dias, como aliás comprovam os resultados obtidos, em condições semelhantes, por Agostinho [15] e Fernandes [16]. Deste modo, tendo em atenção a evolução da resistência mecânica destas argamassas, é previsível que estas venham a satisfazer, aos 90 dias de idade, os requisitos propostos por Veiga et al. [14]. Por outro lado, as argamassas que se enquadram nos limites estipulados pelos referidos autores logo aos 28 dias, apresentam resistências próximas do limite inferior, pelo que se espera que estas se mantenham no patamar requerido com o aumento de resistência originado pelos processos de carbonatação e hidratação. Por conseguinte, são apenas de excluir as argamassas com maior conteúdo em cimento, ou seja, as argamassas CACI 4 (75% cimento) e CI (100% cimento), por apresentarem valores excessivos de resistência para a utilização prevista. 4. CONCLUSÕES O artigo apresenta os resultados obtidos na caracterização de um conjunto de formulações de argamassas que teve como referência uma argamassa de cal aérea, com traço

11 volumétrico1:3, e outras 5 formulações que resultaram da substituição de 10%, 25%, 50%, 75% e 100% da massa de cal aérea por cimento, todas com consistência semelhante. Muito embora o artigo não proceda à avaliação global do potencial desempenho das argamassas estudadas em rebocos de substituição de edifícios antigos, contribuiu para o conhecimento da influência do teor em cimento em argamassas bastardas de cal aérea e cimento. O estudo demonstrou também o interesse da utilização da determinação de velocidade de ultra-sons e do esclerómetro pendular na caracterização mecânica de argamassas bastardas de cal aérea e cimento, dado que ambas técnicas distinguiram as características mecânicas das argamassas estudadas. Os resultados obtidos mostram que o incremento do teor em cimento reduz a capacidade de retenção de água e a relação água/ligante necessária para a obtenção de argamassas com consistência semelhante. As argamassas mais ricas em cal aérea apresentaram boa trabalhabilidade e capacidade de retenção de água, assim como maior ductilidade, características importantes para a sua aplicação em rebocos. O artigo confirma a influência do teor em cimento presente em argamassas bastardas de cal aérea e cimento identificado por outros autores [10-11], e contribui para o incremento do conhecimento existente, dado que permite verificar que: a adição de teores de cimento inferiores, ou iguais, a 25% da mistura ligante não originam incremento de resistência mecânica face ao registado pela argamassa de cal aérea; a adição de teores de cimento superiores a 75% da mistura ligante origina um aumento acentuado da resistência mecânica deste tipo de argamassas; Os resultados obtidos apontam para que a introdução de teores em cimento até 25% em argamassas de cal aérea não acelera o desenvolvimento inicial da resistência mecânica. Aspecto que se considera pertinente ter em atenção dado que, a opção de incorporação de cimento em argamassas de cal aérea é muitas vezes justificada com o objectivo de garantir um desenvolvimento de resistência inicial mais rápido. O artigo analisou, considerando apenas a resistência mecânica das argamassas, a influência do teor de cimento no potencial desempenho das argamassas bastardas de cal aérea e cimento, em rebocos de substituição para edifícios antigos, tendo como referência os requisitos da NP EN e os propostos por Veiga et al. [14]. Considerando os requisitos da NP EN e os resultados obtidos, as argamassas de renovação baseadas em misturas ligantes de cal aérea e cimento deverão ser formuladas por recurso a teores de cimento superiores a 50%, dado que apenas as argamassas CACI 3 (50% cimento) e CACI 4 (75% cimento) satisfizeram o critério estabelecido em termos de resistência mecânica à compressão. Por outro lado, todas as argamassas formuladas com teores de cimento inferiores a 75% satisfizeram os requisitos propostos Veiga et al. [14]. AGRADECIMENTOS Os autores agradecem a Fundação para a Ciência e Tecnologia através do financiamento atribuído ao ICIST, Instituto de Engenharia de Estruturas, Território e Construção. REFERÊNCIAS [1] VEIGA, M. R.; Comportamento de rebocos para edifícios antigos: Exigências gerais e requisitos específicos para edifícios antigos. Seminário Sais solúveis em argamassas de edifícios antigos. Lisboa, LNEC, de Fevereiro de 2005.

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