UNIVERSIDADE SÃO FRANCISCO USF CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS ENGENHARIA CIVIL RAFAEL AUGUSTI

UNIVERSIDADE SÃO FRANCISCO USF CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS ENGENHARIA CIVIL RAFAEL AUGUSTI ORIENTADOR: PROF. Msc. Douglas Constâncio Sondagem a percussão com medidas de SPT e torque, sua metodologia de campo e aplicações em obras de engenharia. Itatiba SP, Brasil Dezembro de 2004

RAFAEL AUGUSTI Sondagem a percussão com medidas de SPT e torque, sua metodologia de campo e aplicações em obras de engenharia. Monografia apresentada junto à Universidade São Francisco USF como parte dos requisitos para a aprovação na disciplina Trabalho de Conclusão de Curso. Orientador: Prof. Msc. Douglas Constâncio Itatiba SP, Brasil Dezembro de 2004

ii SUMÁRIO LISTA DE FIGURAS... i LISTA DE TABELAS... ii LISTA DE SÍMBOLOS E ABREVIATURAS... iii RESUMO... iv PALAVRAS-CHAVE... iv 1 INTRODUÇÃO... 1 2 OBJETIVO... 3 3 REVISÃO BIBLIOGRAFICA... 4 3.1 Histórico da sondagem a percussão... 4 3.2 SPT no Brasil... 9 4 DEFINIÇÃO... 13 5 EQUIPAMENTO... 14 6 METODOLOGIA... 17 6.1 Processo de Perfuração... 17 6.2 Amostragem e ensaio de penetração... 18 6.3 Ensaio de avanço por lavagem... 20 6.4 Observação do nível d`água... 21 7. PROCEDIMENTO PARA CLASSIFICAÇÃO... 22 7.1 Identificação e classificação do solo... 22 7.2 Fatores que influenciam no índice de resistência à penetração... 23 7.2.1 Técnica operacional... 23 7.2.2 Equipamento... 26 7.2.3 Tipo de solo em amostragem... 28 7.2.4 Comercial econômico... 29 8 APRESENTAÇÃO DOS RESULTADOS... 30 8.1 Relatório de campo... 30 8.2 Relatório apresentado ao cliente... 31 9 SPT COM MEDIDA DE TORQUE ( SPT-T )... 35 9.1 Introdução... 35 9.2. Histórico do ensaio SPT-T... 35 9.3. Revisão Bibliografica... 40

iii 9.4 Vantagens e limitações... 42 10 CONCLUSÃO... 43 11 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS... 44 LISTA DE FIGURAS Figura 3.1 - Tipos de amostradores apresentados por Hvorslev (1949) apud Belicanta (1998)... 6 Figura 3.2 Martelo do tipo pin guided hammer, sem coxim de madeira. Hvorslev (1949) apud Belicanta (1998)... 8 Figura 3.3 Martelo do tipo pin guided hammer, com coxim de madeira e amostrador tipo Raymond. Hvorslev (1949) apud Belicanta (1998)... 8 Figura 3.4 Amostrador do Tipo Raymond. NBR 6484/80... 10 Figura 5.1 - Equipamento de sondagem a percussão. Lima (1980)... 16 Figura 6.1 Amostrador com solo.lima (1980)... 20 Figura 8.1 Perfil individual de sondagem à percussão. Helix (2004)... 33 Figura 8.2 Convenção Gráfica. Nogueira (1988)... 34 Figura 9.1 - Esquema do ensaio SPT-T Lutenegger e Kelley (1998) apud Peixoto (2001)... 39 Fiquna 9.2 - Esquema de carregamento (compressão e tração) com atrito lateral e ponta agindo no amostrador Lutenegger e Kelley (1998) apud Peixoto (2001)... 39 Figura 9.3 - Atrito lateral obtido através do SPT-T, do ensaio de tração e do ensaio de compressão no amostrador Lutenegger e Kelley (1998) apud Peixoto (2001)... 39 Figura 9.4 - Torquímetro ( Alonso, 1994 )... 41

iv LISTA DE TABELAS Tabela 3.1 Algumas Correlações Propostas entre a Resistência à Penetração e Propriedades de Solo. Hvorslev (1949) apud Belicanta (1998)... 7 Tabela 3.2 Compacidade relativa de areias e siltes e consistência de argilas, em função de IRP e N. Terzaghi & Peck (1948)... 11 Tabela 7.1 Classificação dos solos. Mello ( 1974 ) apud Belicanta(1998)... 22

v LISTA DE SÍMBOLOS E ABREVIATURAS h l penetração do amostrador. comprimento da composição das hastes. N número de golpes do martelo de 65 kg, caindo de 75 cm, necessário para cravação do amostrador de 15 cm a 45 cm. T torque máximo. ABNT Associação Brasileira de Normas Técnicas ABMS Associação brasileira de Mecânica dos Solos ASTM Associação Americana para ensaios e materiais IPT IRP Instituto de Pesquisas Tecnológicas do Estado de São Paulo S/A. Índice de resistência à penetração do amostrador Mohr-Geotécnica NBR Norma Brasileira SPT Standard Penetration Test SPT-T SPT com medida de torque FAAP Fundação Armando Álvares Penteado

vi RESUMO Será apresentado neste trabalho de pesquisa alguns pontos de origem, evolução e normatização do ensaio de sondagens a percussão com medidas de SPT ( Standard Penetration Test ) e com medida de torque (SPT-T) no Brasil, bem como apresentado o método de ensaio proposto pela ABNT ( Associação Brasileira de Normas Técnicas ), analisando suas variantes, em uso. E a importância das sondagens dentro da engenharia. Palavras chaves: sondagem; SPT; torque

1 1 INTRODUÇÃO Dentro da engenharia não há como desenvolver projetos de fundações e de geotecnia em geral sem investigações de campo. A sondagem a percussão com medida de SPT com sua simplicidade e robustez, tem-se mostrado suficientemente eficiente, tornando-se não só na América do Norte onde foi desenvolvida, mas também no Brasil, um ensaio de uso corrente nas obtenções de parâmetros necessários a tais projetos. A norma existente no Brasil para execução de sondagens de simples reconhecimento dos solos é a NBR 6484/80 da Associação Brasileira de Normas Técnicas. Segundo Belicanta (1998) há no meio técnico, três tipos básicos de sondagem/ensaio SPT, a seguir enumerados: 1. Uso de martelo cilíndrico com coxim de madeira, operado manualmente com corda de sisal e com o auxílio de uma roldana fixa. Perfuração com trado helicoidal até o nível d água e abaixo com circulação de d água. Método da NBR 6484 de dezembro de 1980. 2. Idem ao anterior exceto quanto ao acionamento do martelo que se faz com cabo de aço manual, auxiliado por uma roldana fixa. 3. Sondagem executada com avanço da perfuração feita pela cravação sucessiva do próprio amostrador. Os dois primeiros tipos se caracterizam pela existência de um pré furo, isto é, o amostrador desce livremente em perfuração previamente executada até a cota de ensaio em cada metro, a partir da qual o amostrador é cravado com o martelo os 45 cm de ensaio SPT. No terceiro tipo, o avanço da perfuração é feita pela cravação do próprio amostrador através de golpes de martelo, não se utiliza desta maneira qualquer tipo de trado ou circulação d água. Toda vez que é alcançada uma cota de ensaio o amostrador é retirado e limpo. O ensaio em si começa a ser executado após a reinserção do amostrador até a cota anteriormente alcançada, quando então se cravam os 45 cm, registrando se o número de golpes necessários à penetração de cada 15 cm. Este terceiro tipo é de uso mais restrito a determinadas regiões, principalmente àquelas onde existe espessa camada superficial de solo não saturado, poroso e de baixa resistência, enquanto os

2 dois primeiros, isto é, com corda de sisal ou com cabo de aço, são generalizados pelo Brasil inteiro. Esses três tipos acima apresentados, considerados básicos, podem ser alterados se considerados o uso ou não de coxim de madeira ou de roldana móvel, o não uso de cabeça de bater ou uso de cabeça de bater de diferentes tamanhos e, por fim, nos dois primeiros tipos o uso de avanço de perfuração com circulação d água ou com lama bentonítica desde a superfície, isto é, sem a utilização do trado até o nível d água. Os martelos de queda livre ( tripe monkey ) podem ser separados basicamente em dois grupos basicamente em conformidade ao sistema de acionamento do gatilho disparador que pode ser manual ou automático. O sistema de levantamento e soltura automática destes martelos tem constantemente se aprimorando desde quando surgiram os primeiros de concepção muito simples. No Brasil, apesar de forma experimental, há disponibilidade de um dispositivo disparador de martelo ( gatilho ) de concepção muito simples, desenvolvido por Furnas Centrais Elétricas, assim como há também martelos automáticos importados. Apesar dos esforços existentes em termos de normatização do SPT ( Standard Penetration Test ), bem como a opção pelo estabelecimento de um procedimento internacional de referência, este tipo de sondagem/ensaio não se encontra padronizado, nem em termos de resultados. O mesmo pode-se dizer quanto ao Brasil, onde os métodos variantes àquele normatizado existem, dificultando a utilização dos parâmetros geotécnicos obtidos. Com o passar do tempo se pensou na possibilidade de se extrair algo a mais do ensaio SPT ( Standard Penetration Test ), sem alterar a sua metodologia foi aplicada uma rotação no conjunto haste-amostrador e medido o valor do torque ( SPT-T ). Sua metodologia, vantagens e limitações será apresentada neste trabalho.

3 2 OBJETIVO O objetivo dessa monografia é apresentar a sondagem a percussão com medidas de SPT ( Standard Penetration Test ) e torque, desde a sua concepção e evolução nas ultimas décadas, sua aplicação e importância nas obras geotécnicas do mercado brasileiro.

4 3 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA 3.1 Histórico da Sondagem a Percussão Será apontado neste trabalho um breve apanhado sobre a história do ensaio de campo denominado SPT ( Standard Penetration Test ), pois não é possível entendê-lo sem que se faça um breve relato de sua origem. Segundo Belicanta, A. (1998) em 1902 o engenheiro norte americano Charles R. Gow, desejando o processo de reconhecimento do subsolo para aplicação à engenharia de fundações, até então executado pelo processo de circulação d`água ( lavagem ), introduziu o método de amostragem a seco utilizando um amostrador constituído essencialmente por um tubo de 25.4 mm de diâmetro e 30 cm de comprimento, com ponta aberta e de bordos biselados. O amostrador era cravado no solo por meio de um peso de massa igual a 110 lb (= 50kg). Posteriormente, em 1927, L. Hart e F. A. Fletcher, da empresa The Gow Company então subsidiária da Raymond Concrete Pile Company, desenvolveram um amostrador tubular de 2 e 1 3/8 de diâmetros externo e internos, respectivamente, e constituído por três peças rosqueadas e justapostas longitudinalmente (cabeça, corpo e sapata). O corpo do amostrador era composto por duas meias-canas, o que permita após a sua abertura a visualização da coluna da amostra colhida e facilitando a sua coleta, antes por extrusão do interior do tubo. É importante salientar, a bem da história, que a Sprague & Henwood de Screnton, Pennsylvania, também desenvolveu um amostrador semelhante nesta mesma época. O amostrador de 63,5 kg surgiu com a adoção da média dos pesos utilizados na região de Boston na década de 20, os quais eram possíveis de serem levantados manualmente com o auxilio de corda e roldana fixa até a altura de queda de 762 mm, por dois auxiliares de sondagem. (MOHR,1966 apud BELICANTA, 1998). Deve-se ainda ressaltar que, o martelo utilizado nos primórdios do SPT ( Standard Penetration Test ) era de concreto, prismático, continha coxim de madeira dura e pino-guia, isto é, o martelo era do tipo pin guided hammer. No início dos anos trinta, a operação de cravação do amostrador se consolida com ensaio, quando do surgimento das primeiras especificações feitas por Fetcher e Mohr contemplando o martelo de 63,5 kg, altura de queda de 762 mm e resultado de ensaio como sendo o número de golpes

5 necessários a cravação do amostrador por 305 mm dentro do solo. Não há referência a qualquer assentamento inicial do amostrador antes da contagem dos 305 mm de penetração, apesar de Teixeira (1974) creditar a Mohr o emprego do procedimento de assentamento inicial de 152 mm a partir de 1930, quando da utilização do amostrador de 51 mm. Após muita discussão quanto à aparente fragilidade das hastes de diâmetro interno nominal de 25,4 mm e também pelas exigências da crescente mecanização neste tipo de ensaio, elas começam a ser substituídas em 1945 por hastes de maior rigidez como as do tipo A de sondagens rotativas. Em 1949, Cummings realiza estudos minuciosos quanto à perda de energia em sondagens com revestimento de diâmetro nominal de 63,5 mm e hastes de 25,4 mm. Chega à conclusão de que a perda de energia em movimentos transversais das hastes é mínima, em sondagens até 30m de profundidade, em comparação com a o montante de energia fornecida pelo martelo. É evidente a variedade de tipos de amostradores utilizados na época, bem como a falta de padronização decorrente disto, quando HVORSLEV, 1949 apud BELICANTA,1998 apresenta esquematicamente três amostradores típicos ( Figura 3.1 ) e, correlações entre consistência ou compacidade relativa de solos e resistência a penetração dinâmica, referentes ao amostrador de 25,4 mm de diâmetro interno, creditada a Mohr, ao amostrador de 51mm de diâmetro externo, creditada a Terzaghi e Peck (1948), ao amostrador de 63,5 mm de diâmetro externo da New York City Code e ao amostrador de 76,2 mm de diâmetro externo da Corps of Engineers of New England Division ( Tabela 3.1 ). A diferença na designação de estado do solo e no número de golpes é muito grande, como se pode ver na referida tabela, embora se chame a atenção para o caráter qualitativo destas correlações, as quais dependem das características do solo tais como distribuição granulométrica, permeabilidade e grau e saturação. Todavia HVORSLEV, 1949 apud BELICANTA,1998 concorda com Terzaghi e Peck (1948) quanto ao custo/benefício ou compacidade relativa nem sempre sejam confiáveis, pois as correlações decorrentes são inteiramente dependentes de muitos outros fatores associados a equipamentos, procedimento e condições do solo, desconhecidos na época. Em 1954 passou-se a empregar haste A (5.6kg/m) no lugar da haste de 1 (3 1/2 kg/m) de diâmetro, até então utilizada.

6 A ampla divulgação do amostrador desenvolvido pelo Raymond foi obtida após a publicação do livro Soil Mechanics in Engineering Practice de Terzaghi e Peck (1948), decorrendo deste fato o hábito de denominar-se este amostrador do tipo Terzaghi e Peck. Nas figuras 3.2 e 3.3 são apresentados os martelos do tipo pin guided hammer, um com coxim de madeira e outro sem, provenientes dos registros de HVORSLEV, 1949 apud BELICANTA,1998. Figura 3.1 Tipos de amostradores apresentados por HVORSLEV (1949) apud BELICANTA (1998)

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8 Figura 3.2 Martelo do tipo pin guided hammer, sem coxim de madeira. HVORSLEV (1949) apud BELICANTA (1998) Figura 3.3 Martelo do tipo pin guided hammer, com coxim de madeira e amostrador tipo Raymond. HVORSLEV (1949) apud BELICANTA (1998)

9 3.2 SPT no Brasil Segundo Belicanta, A. (1998) a amostragem a seco foi introduzida no Brasil em fins de 1939 pelo engenheiro Odair Grillo, então chefe da Seção de Solos e Fundações do Instituto de Pesquisas Tecnológicas do Estado de São Paulo (IPT). Na época (2ª Guerra Mundial) por questões de disponibilidades do mercado de tubos, o amostrador que passou a ser empregado pelo IPT tinha diâmetros externo e interno de 46.03 mm e 38.10 mm, respectivamente, e cuja sapata possuía uma boca com diâmetro interno de 35.51 mm. Esse amostrador era cravado no terreno, num trecho de 30 cm, com auxilio de um martelo de 70 kg em queda livre de 75 cm, sendo o índice resultante chamado de resistência à penetração. Posteriormente passou-se a utilizar um peso de bater de 60kg de massa. Em fins de 1944, a Geotécnica S.A como primeira empresa particular a executar sondagens introduziu o amostrador de diâmetros externo e interno de 41.27mm e 25.40mm, respectivamente. A resistência à penetração era expressa pelo número de golpes de um peso de 65 kg, com altura de queda de 75 cm, necessário à penetração no solo de 30cm do barrilete, denominando a resistência obtida pelo amostrador de índice de resistência à penetração, IRP. Este amostrador, que também era usado nos Estados Unidos pela Raymond Concrete Pile Company. Nas sondagens com tubo de revestimento de 2 de diâmetro, foi trazido inicialmente para o Brasil pelo Engenheiro H.A. Mohr para ser utilizado na investigação do subsolo de local onde seriam construídas instalações industriais de uma empresa norte-americana. Daí a origem de sua designação usual de amostrador Mohr-Geotécnica. A Geotécnica S.A. optou pelo uso deste amostrador por ser de paredes mais espessas ( 7.93 mm contra 3.96 mm ) do que o amostrador até então usado pelo IPT e, portanto, por ser mais durável. Em 1947, a Geotécnica lançou o amostrador tipo Raymond de 51 mm de diâmetro externo e 35 mm de diâmetro interno, que era utilizado em sondagem de 63,5 mm, isto é, com revestimento de 63,5 mm ( figura 3.4 ). O restante do equipamento era o mesmo utilizado nas sondagens Mohr- Geotécnica, com exceção do revestimento que era de 63,5 mm e da determinação da resistência à penetração que passou a ser o número de golpes do martelo de 65 kg, caindo de 75 cm de altura, necessários a cravação do amostrador em 30 cm após 15 cm de assentamento inicial, isto é, cravação dos trinta centímetros finais dos 45 cm centímetros de penetração.

10 Terzaghi & Peck (1948) apresentam correlações entre a compacidade ou consistência e o IRP do amostrador Mohr-Geotécnica, colocando para comparação, junto às de Terzaghi & Peck que são válidas para N, ( Tabela 3.2 ). Figura 3.4 Amostrador do Tipo Raymond. NBR 6484/80

11 Tabela 3.2 Compacidade relativa de areias e siltes e consistência de argilas, em função de IRP e N. Terzaghi & Peck (1948) Tipo de amostrador Morh-Geotécnica 4 l mm 25 mm (IRP) Raymond (Terzaghi&Peck- 1948) 51 mm 35 mm (N) Arcias siltes argilas Fofa 0 2 0 4 Pouco compacta 3 5 5 10 Compacidade média 6-11 11 30 Compacta 12 14 31 50 Muito compacta > 24 > 50 Muito mole < 1 < 2 Mole 2 3 2 4 Média 4 6 4 8 Rija 7 11 8 15 Muito rija - 15 30 dura > 11 > 30 Com o State of the art: The Standard Penetration Test, no 4º Congresso Panamericano de Mecânica dos Solos e Engenharia de Fundações em Porto Rico, em 1971, Mello começa a valorizar o SPT ( Standard Penetration Test ), creditando a ele a posição de ensaio. DECOURT apud BELICANTA (1998) considera este trabalho de Mello ( 1967 ) como os marcos internacionais de uma nova era no SPT. Foi assim nesta dúvida, de uniformização e padronização que, em 1970, a Geotécnica e o IPT passaram a utilizar exclusivamente o amostrador do tipo Raymod de 51 mm de diâmetro externo. Para o procedimento de ensaio tomou-se como base a norma da ASTM, d1586-67 apud BELICANTA (1998), com as devidas adaptações às brasileiras. Portanto o amostrador passou a ser cravado por quarenta e cinco centímetros através de golpes de martelo de 65 kg, com altura de queda de 75 cm, utilizando-se hastes de 25,4 mm de diâmetro nominal interno e de 3,2 kg/m. A resistência à penetração N passou a ser dada pelo número de golpes para se cravar os últimos 30 cm.

12 Em 1977, a proposta de norma da ABMS foi enviada à Associação Brasileira de Normas Técnicas ABNT, para discussão e aprovação, tornado-se oficialmente a primeira norma brasileira, em 1979, com denominação de Execução de Sondagens de Simples Reconhecimento dos Solos, MB 1211/79, com a mudança posterior na numeração para 6484/80. Esta norma se compõe basicamente partes a saber: - Aparelhagem (equipamentos e ferramentas); - Processo de perfuração; - Amostragem; - Ensaio de penetração dinâmica; - Ensaio de avanço da perfuração por lavagem; - Observação do nível d água; - Apresentação dos resultados.

13 4 DEFINIÇÃO Durante a cravação do amostrador será realizado o ensaio de penetração, que consta da contagem do número de golpes do martelo necessários a cravação de cada 15 cm do amostrador. Para o controle destes comprimentos, o mestre sondador, fará na haste que está acima do tubo de revestimento as marcas necessárias ao controle. Quando o amostrador penetrar mais do que 15 cm, com um só golpe, este será anotado na forma 1/20, na folha de campo, indicando que 20 cm foram penetrados com apenas um golpe. O resultado do ensaio de penetração é expresso através do índice de resistência a penetração, que é o número de golpes necessários a cravação dos 30 cm finais do amostrador, que será cravado comum peso de massa 65 kg, solto de uma altura de 75 cm. Este índice de resistência à penetração é geralmente denominado por Standard Penetration Test, ou SPT, e indicado pela letra N.

14 5 EQUIPAMENTO O equipamento padrão deverá ser composto dos seguintes elementos principais: - tripé com roldanas; - tubos de revestimento; - hastes de lavagem e penetração; - barriletes-amostradores (padrão); - martelo padronizado para cravação do amostrador; - bomba d`água motorizada; - martelo de saca-tubos; - cabeças de bater do tubo de revestimento e da haste de penetração; - baldinho; - trépano (ferramenta de perfuração) de lavagem; - trado concha; - trado helicoidal; - medidor de nível d`água; - metro de balcão ou similar; - recipientes para amostras; - ferramentas gerais necessárias a operação normal do equipamento; - poderá conter guincho motorizado e sarrilho manual. Os tubos de revestimentos devem ser de aço, com diâmetro nominal de 67mm ou de diâmetro nominal interno de 76 mm. ( ABNT,1979, p.2) O trado concha deverá ter 100 mm de diâmetro, no mínimo. O trado helicoidal deverá ter diâmetro mínimo de 58 mm e máximo de 62 mm. O trépano, também denominado de peça de lavagem, será constituído por peça aço terminada em bisel e dotado de duas saídas laterais para água. A lâmina do trépano, conforme os tubos de

15 revestimento descritos acima, necessita ter 62 mm ou 73 mm de largura e o comprimento mínimo de 200 mm. A composição de perfuração será constituída de haste A (tubo de aço de diâmetros interno de 25 mm, respectivamente, e massa teórica de 5.6 kg/m). As hastes deverão estar bem retilíneas, dotadas de roscas em bom estado e com niples bem apertados quando em uso. A composição das hastes será utilizada tanto acoplada ao trépano de lavagem quanto ao trado helicoidal e ao amostrador. O barrilete amostrador a ser utilizado, de diâmetro externo de 50.8 mm e interno de 34,9 mm. A sapata, ou bico do amostrador, será de aço, devendo ser substituído sempre que se encontrar danificado. A cabeça do amostrador deverá ter dois orifícios de 12.5 mm de diâmetro para saída de água e ar, e conter interiormente válvula constituída por esfera de aço recoberta de material inoxidável. O corpo do amostrador poderá ser bipartido ou não. O martelo para cravação da composição (peso de bater) consistirá de uma massa de 65 kg. Encaixado na parte inferior do martelo haverá um coxim de madeira dura. O martelo terá uma haste maciça de 1,2 m de comprimento fixada à sua parte inferior para assegurar a centralização de sua queda, e na qual haverá uma marca visível distante de 75 cm, contados a partir do peso. Sobre o topo da haste de perfuração será colocada a cabeça de bater, a qual receberá o impacto direto do martelo. O martelo, quando vazado, possui um furo central de 44mm. Nesse caso, a cabeça de bater é dotada, na sua parte superior, de uma haste-guia de 33,4mm e 1,2 m de comprimento, e na qual há uma marca distando 75 cm do topo da cabeça de bater. As hastesguias do martelo precisam estar perfeitamente alinhadas e ortogonais à superfície que recebe o impacto. A forma que o equipamento é empregado em uma sondagem a percussão está indicado na figura 5.1.

5.1 Equipamento de sondagem a percussão. Lima (1980) 16

17 6 METODOLOGIA 6.1 Processo de perfuração Segundo Belicanta, A. (1998) as sondagens serão iniciadas utilizando-se o trado concha até a profundidade de 1m, seguindo-se a instalação de um primeiro segmento do tubo de revestimento até essa profundidade. O trado helicoidal será utilizado no avanço posterior do furo até se atingir o nível d`água. Em casos especiais, quando o avanço de perfuração com emprego do trado helicoidal for inoperante, passa-se para o método de perfuração por circulação de água ou lavagem. Abaixo do nível d`água a perfuração será procedida por circulação de água ( ou por lavagem) utilizando-se o trépano de lavagem e a bomba d`água. A operação consistirá na elevação do trepano de cerca de 30 cm e sua queda será acompanhada de movimento de rotação imprimido manualmente pelo operador. Toda vez que a composição for descida no furo da sondagem ela deverá ser medida com precisão de centímetro. Caso a parede do furo se mostre instável é obrigatória, para amostragens subseqüentes, a descida do tubo de revestimento até onde se fizer necessário. Os tubos de revestimento que forem sendo conectados devem ser medidos com precisão de um centímetro. Atenção especial deve ser dada para não descer o tubo de revestimento a profundidades abaixo do fundo do furo aberto. Segundo Lima, A. (1980) em sondagens profundas, onde a descida e a posterior remoção dos tubos de revestimento for problemática, poderão ser empregadas lamas de estabilização em lugar do tubo de revestimento. Segundo a NBR 7250/82 durante a observação de perfuração devem ser anotadas pelo operador as profundidades das transições das camadas detectadas por exame táctil-visual e da mudança de coloração dos materiais trazidos pelo trado helicoidal ou do produto de lavagem, na boca do furo. Durante todas operações da sondagem deve-se manter o nível d água no interior do furo em nível igual ou superior ao nível do lençol freático. Atenção especial deve ser dada quando da retirada da composição das hastes do interior do furo.

18 Nos equipamentos mecanizados o guincho ou o cabrestante serão utilizados somente para as operações, durante a retirada do tubo de revestimento acionando o peso saca-tubos e durante a descida ou subida da composição das hastes. 6.2 Amostragem e ensaio de penetração A cada metro de perfuração, a contar de 1 metro de profundidade, serão obtidas amostras de solos por meio de barrilete amostrador ( figura 5.1 ). O amostrador deverá penetrar livremente no furo previamente executado até a cota de amostragem pelo uso do trado helicoidal ou por circulação de água, e até ser apoiado suavemente no fundo do furo. Deve-se assegurar que a extremidade inferior do amostrador se encontre na cota desejada de amostragem. Para tanto a composição das hastes deve ser medida com precisão de um centímetro cada vez que ela é descida no furo. O martelo será apoiado suavemente sobre a composição das hastes, anotando-se a eventual penetração observada. O martelo será erguido manualmente com o auxílio da corda flexível e roldana até a marca de 75 cm existente na sua haste. Os eixos de simetria verticais do peso de bater e da composição de hastes deverão ser rigorosamente coincidentes. O ensaio de penetração consistirá na cravação no solo, do barrilete amostrador através de quedas sucessivas do martelo. Não tendo ocorrido penetração igual ou maior do que 45 cm, inicia-se a cravação do barrilete através da queda livre do martelo. Cada queda livre do martelo corresponderá a um golpe e serão aplicados tantos golpes quantos forem necessário à cravação de cada 15 cm do amostrador. Para tanto, serão assinaladas com giz, o trecho de composição de hastes que permanece acima do topo do tubo de revestimento, três segmentos de 15 cm cada um, a contar da boca do tubo de revestimento. Caso ocorra penetração maior do que 15 cm, sob ação de um só golpe, esta será anotada. Precauções especiais deverão tomadas para se evitar perdas de energia de cravação por atritos, sendo vedado o emprego de guincho ou de cabrestante para elevação do martelo. O processo de perfuração por lavagem associado aos ensaios penetrométricos será utilizado até onde se obtiver nesses ensaios o total de 60 golpes por ensaio, observadas as seguintes condições:

19 - a sondagem avançará até o máximo de 1 m em solo quando a penetração do amostrador for inferior a 15 cm em cada ensaio; - a sondagem avançará até o máximo de 2 m em solo quando a penetração do amostrador for entre 15 e 30 cm em cada ensaio; - a sondagem avançará até o máximo de 3 m em solo quando a penetração do amostrador for entre 30 e 45 cm em cada ensaio; As amostras obtidas serão acondicionadas em recipientes dotados de tampas herméticas, e de dimensões tais que permitam receber pelo menos, um cilindro de solo de 8 cm de altura colhido intacto do interior do amostrador. Não havendo recuperação da amostra pela operação descrita, na operação imediata de avanço do furo por lavagem deverá ser colhida separadamente uma porção de água de circulação na boca da sondagem e, por sedimentação, colher a amostra resultante. Ocorrendo camadas distintas na coluna de solo amostrado serão colhidas amostras representativas e colocadas em recipientes distintos. Os recipientes serão providos de duas etiquetas, sendo uma colada externamente a outra colada no interior do recipiente. Nas etiquetas deverão constar, com tinta indelével, as seguintes informações: - designação da obra; - local da obra; - número da sondagem; - número da amostra; - profundidade; Os recipientes de cada sondagem serão acondicionados em caixas especiais com etiquetas onde deve constar a designação da obra e o número da sondagem. As caixas deverão estar continuamente abrigadas não devendo ficar expostas a chuva e ao sol.

20 Figura 6.1 Amostrador com solo. Lima (1980) 6.3 Ensaio de avanço por lavagem Uma vez atingidas as condições de penetração e após a retirada do amostrador do interior do furo, será executado a seguir um ensaio de avanço por lavagem. O ensaio de avanço por lavagem consiste no emprego do processo descrito no artigo 3.3. O ensaio terá duração de 30 minutos, anotando-se os avanços do trépano obtidos a cada período de 10 minutos. Quando o ensaio de avanço por lavagem forem obtidos avanços inferiores a 5.0 cm por período, em três períodos consecutivos de 10 minutos, a sondagem será considerada encerrada. A execução do ensaio de avanço por lavagem só será executado quando houver solicitação prévia e expressa do interessado. Caso haja necessidade técnica de se continuar a investigação do subsolo em maiores profundidades do que aquela fixada, a perfuração será prosseguida por método rotativo após entendimento entre as partes interessadas.

21 6.4 Observação do nível d`água Durante a perfuração com o auxilio do trado helicoidal, o operador deverá estar atento a qualquer aumento aparente da saturação do solo, indicativo da presença próxima ao nível d`água, bem como um indício forte, tal como, de estar molhado um determinado trecho inferior do trado helicoidal, comprovado ter sido atravessado o nível d`água freático. Nesta oportunidade interrompe-se a operação de perfuração, passando se a realizar observações da subida do nível de água do fundo até sua estabilização relativa.como o tempo de estabilização é função da permeabilidade do solo, recomenda-se um mínimo de 30 minutos de observação. Sempre que ocorrerem paralisações na execução das sondagens, antes de seu reinício, será obrigatória a medida da posição do nível d`água. Após decorrida uma hora do término da execução da sondagem será realizada nova leitura antes da retirada do tubo de revestimento. Quando possível, será procedida nova leitura após a retirada do tubo de revestimento. Em cada leitura de nível d`água deverá ser anotada a posição do tubo de revestimento. Deverá ser anotada também a profundidade do furo em que ocorre eventual perda de água. Conforme NBR 6484/80 após o término da sondagem, deve ser feito um esgotamento do furo até o nível d água com o auxilio de um baldinho.

22 7 PROCEDIMENTO PARA CLASSIFICAÇÃO 7.1 Identificação e classificação do solo Segundo Belicanta (1974) as amostras retiradas deverão ser identificadas em campo pelo mestre sondador, e uma parte delas que se encontra em melhor estado deverá ser guardada em um frasco com condições de manter a umidade da mesma, e posteriormente enviada ao laboratório. As amostras permanecerão guardadas no laboratório para confirmação do resultado de campo, e para algum ensaio de classificação, se necessário. A classificação do solo deverá seguir a seqüência indicada: fração predominante seguido da secundária, e designação auxiliar (plástica, porosa, friável, marinha, orgânica, turfosa), compacidade ou consistência, cor e origem (no caso de ser solo residual). Na tabela 6.1, estão apresentados os valores que correlacionam o índice de resistência com a compacidade ou consistências do solos. Tabela 7.1 Classificação dos solos. MELLO ( 1974 ) apud BELICANTA (1998) SOLO AREIAS E SILTES ARENOSOS ÍNDICE DE RESISTÊNCIA À PENETRAÇÃO < 4 Fofo DESIGNAÇÃO 4 10 Pouco compacto 10 30 Mediamente compacto 30 50 Compacto > 50 Muito compacto < 2 Muito mole ARGILAS E SILTES ARGILOSOS 2-4 Mole 4 8 Médio 8 15 Rijo 15 30 Muito rijo > 30 duro

23 7.2 Fatores que influenciam no índice de resistência à penetração Segundo Belicanta (1998) existem inúmeros fatores que podem influir sobre o índice de resistência à penetração podem ser agrupados em quatro categorias: - técnica operacional; - equipamento; - tipo de solo em amostragem; - fator comercial econômico. No grupo da técnica operacional relaciona: avanço, limpeza e estabilidade do furo de sondagem, profundidade relativa do furo e do revestimento, intervalo de tempo entre a perfuração e amostragem, espaçamento entre amostragens e, por fim, profundidade de penetração do amostrador. 7.2.1 Técnica Operacional Na técnica operacional tem-se a considerar os seguintes pontos principais : a) Problema de mão de obra: baixa instrução do pessoal empregado na execução das sondagens, sem dúvida, reflete-se na qualidade dos serviços; esta deficiência é suprida pelos fiscais volantes que, por sua vez, deverá ser pessoal de boa qualificação e largo treino para conhecer os problemas operacionais em todos os seus pormenores. b) Altura de queda do martelo ( peso de bater ): quando manualmente com o passar do dia essa altura de queda tende a diminuir, reduzindo, portanto, a energia de cravação e, conseqüentemente, aumentar o valor de N medido, a solução correta seria automatizar o aparelhamento para garantir uma constância da altura de queda. Todavia esta solução vem normalmente afetar a queda livre do peso de bater. c) Queda livre do martelo: é sem dúvida um dos fatores mais marcantes sobre o valor da resistência à penetração, sendo que esses fatores sempre restringem a queda livre, por motivos vários, aumentando significativamente o valor de N. Quando a elevação do martelo é feita manualmente e por dois operadores, ambos devem soltar simultaneamente a corda para que a queda do martelo seja totalmente livre.

24 d) Limpeza do furo de sondagem:os processos de perfuração, quando não adequadas, deixam resíduos de perfuração suficientes para prejudicar o ensaio. Estes resíduos podem obstruir os orifícios e a válvula existente na cabeça do amostrador, aumentando a pressão interna e dificultando a cravação do mesmo, aumentando assim o número necessário de golpes quando a perfuração está sendo realizada por circulação d`água ( lavagem ), e ao atingirse a cota de nova amostragem, a operação de limpeza do furo demanda algum tempo para que a água fique isenta de resíduos da escavação. Este período de tempo deve ser observado pelo operador, principalmente no caso da sondagem ter alcançado profundidade incompatível com a capacidade de recalque ou com o estado da bomba d`água em uso. A imperfeição dessa limpeza, deixando-se lama no fundo do furo, pode acarretar a obstrução da válvula existente na cabeça do amostrador com conseqüente aumento do índice de resistência à penetração ( pois impede-se a entrada do solo no interior do amostrador ou a saída de água que ai se encontra ). e) Desmoronamento das paredes da perfuração quando esta não estiver revestida: ao descerse a composição haste-amostrador no interior do furo ela deve alcançar o fundo deste sem encontrar obstáculos até a profundidade previamente perfurada. Caso haja obstáculo na descida da composição em cotas mais elevadas é sinal de que houve desmoronamento das paredes do furo e a tentativa de se forçar a composição até alcançar a cota desejada provocará naturalmente o aumento do valor N, pois o amostrador poderá estar cheio de solo e haverá a contribuição do atrito entre o solo e a parede externa do amostrador. f) Alargamento do diâmetro do furo após a colheita da amostra anterior e a abertura do furo até a cota de amostragem subseqüente por meio de trado ou por peça de lavagem (trépano) com diâmetros maiores do que o diâmetro externo do amostrador: o amostrador deve descer livremente até apoiar-se no fundo do furo. Quando o amostrador é descido acumulando atrito lateral, o valor N pode aumentar até 50%. g) Erro nas tomadas de medidas dos comprimentos das hastes e do revestimento; descuido na contagem do número de golpes e na medida dos comprimentos de penetração do amostrador. Um erro na medida do comprimento do revestimento pode fazer com que ele seja descido além da profundidade perfurada, ocasionando um aumento considerável do índice de resistência a penetração quando da amostragem desse trecho. Outrossim, pelo

25 motivo de contar o número de golpes separadamente para penetração sucessiva de cada 15 cm de amostrador e, como um golpe não pode ser subdividido, o operador pode distribuir o total número de golpes erroneamente para cada penetração de 15 cm. ( Por exemplo: anotando 3/15-4/15-6/15 em vez de 2/15-5/15-6/15, resultando um índice 10 ou 11, que no caso das argilas mudaria sua consistência de média para rija ). h) Diferença no índice de resistência à penetração quando considera-se o número de golpes para cravação dos 30 cm iniciais do amostrador ou aquele necessário à cravação dos 30 cm finais do amostrador: em virtude perturbação do solo logo abaixo do fundo do furo ( causada, por exemplo, pela operação de perfuração por circulação d`água ), ou pelo alívio de tensões ( tanto mais pronunciado quanto maior for o diâmetro da perfuração ) ou pela migração d`água na região, esse solo oferecerá uma resistência à penetração do amostrador bem menor do que o solo menos perturbado localizado logo abaixo. Naturalmente, o número de golpes do peso necessário à penetração dos 15 cm iniciais do amostrador será sensivelmente menor do que aquele para penetrar os restantes 30 cm. Para um certo total do número de golpes para fazer penetrar os 45 cm do amostrador, cerca de 23% são para cravar os 15 cm iniciais, 33% para cravar os 15 cm intermediários e 44% para os 15 cm finais. Resulta pois, no segundo caso, um índice cerca de 1.4 vezes superior ao primeiro critério. i) Uso d água na perfuração acima do lençol freático que pode falsear os resultados do ensaio, não só pela desagregação excessiva mas também pela destruição da estrutura natural do solo, principalmente nos casos de areias finas e de siltes. Além disto, a umidade pode ter um efeito deletério na resistência do solo. j) Martelo com excentricidade, quando é mal posicionada, conduz a um mal contato do martelo com a cabeça de bater no instante do impacto, contribuindo com o aumento de perdas de energia e, portanto, resultando no aumento do número de golpes. k) Martelo sem coxim de madeira: no início dos ensaios os martelos eram providos de coxim de madeira dura. Com o tempo, forma sendo retirados, sem que houvesse um estudo mais apurado e satisfatório sobre o efeito destes coxins de madeira.

26 7.2.2 Equipamento Com relação aos fatores que afetam o valor de N inerentes ao equipamento empregado nas sondagens tem-se comentar o seguinte: a) configuração do amostrador: é intuitivo que quanto maior as dimensões transversais do amostrador, ou mais espessa a sua parede, maior será o índice de resistência à penetração, mantidas constantes as demais variáveis operacionais e de aparelhamento. Considerando o número de golpes para penetrar a totalidade do amostrador (45cm) a resistência à penetração do amostrador Raymond é cerca de 1.3 a 1.7 vezes maior (dependendo do tipo de solo amostrado) do que a correspondente obtida pelo amostrador tipo I.P.T. b) amostrador sem condição de uso: a sapata do amostrador e mesmo os demais componentes do amostrador, se danificados pelo uso ou mal uso e deteriorados pelo efeito abrasivo das areias e pedregulhos ou mesmo por deformações plásticas, oriundas de esforços concentrados, aumentam a resistência à cravação e, portanto, o número de golpes. c) Tipo e comprimento de hastes de perfuração: há uma enorme variedade de tipos de hastes empregadas, passando de tubos de aço de 1 de diâmetro ( que por sua vez são encontrados comercialmente em sete tipos diferentes, com pesos variando de 2.19 kg/m até 3.23 kg/m ), para haste A (5.64kg/m), haste B (6.82 kg/m) e até N (7.28 kg/m), ou ainda, conforme tendência recente, haste AW (6.52 kg/m). Devido a inércia das hastes, é esperar que, aumentando suas dimensões, maior energia será despendida para uma mesma penetração do amostrador no terreno e conseqüente maiores serão os índices de resistência medidos. Este fator será, então, mais sensível quanto mais profundas forem as sondagens. d) Características do martelo de cravação: como o peso está suspenso por uma corda que por sua vez passa através de uma roldana, há sempre resistências atuando ( maiores quando a corda for nova ) ou quando o diâmetro da corda não condiz com aquele sulco da roldana.

27 Um ponto de enorme importância é a atual tendência de se mecanizar o equipamento fazendo com que o peso seja erguido mecanicamente com auxilio de corda enrolada no cabrestante de um guincho, este vínculo impede que o peso tenha uma queda livre, tendo como conseqüência a obtenção dos valores N aumentados de 50 até 100% quando a corda é enrolada uma ou duas vezes no cabrestante, respectivamente. Algumas normas chegam a proibir o emprego de guinchos para elevação do peso de bater ( por exemplo, New York State Department of Public Works apud Belicanta, 1998). Outro pormenor de importância neste item é a configuração do martelo: uns são formados por um bloco maciço ( de forma cilíndrica ou cúbica ) que cai sobre a composição de perfuração guiado por um varão de pequeno diâmetro solidário à face interior do peso; outros são blocos cilíndricos anelares que caem guiados por um tubo-guia que está solidário à haste da composição. Neste ultimo tipo de martelo as áreas de contato potencial onde pode se desenvolver atrito é de cerca de 300cm² contra 30 cm² no primeiro tipo de martelo. Neste formato, caso o eixo do tubo-guia não esteja em absolutamente centrado com o eixo do martelo, há durante a sua queda grande perda de energia potencial pelo desenvolvimento de atrito. Cumpre observar que para se obter uma uniformização da altura de queda do martelo, o tipo anelar se adequa mais do que o martelo maciço. Outro fator ligado às características do martelo refere-se a existência de coxim de madeira engastado na sua parte inferior ( no caso do martelo maciço ) e que é a parte que se choca diretamente com a cabeça da composição. Sabe-se que o emprego desse coxim de madeira não é de uso generalizado, porém, até o momento, não há nenhuma pesquisa feita para saber-se qual a sua influência sobre o índice de resistência a penetração. Outrossim, também não é de uso generalizado o uso de um pequeno capacete ( cabeça de bater ) rosqueado no topo da haste. e) Diâmetro do tubo de revestimento: entre nós é mais freqüente o uso de tubo de 2 ½ de diâmetro, porém há casos de se usar diâmetros de 4 e 6 ( quando prevê-se também a extração de amostras indeformadas na sondagem ) ou diâmetros NX (88.9 mm) e HX (114.3 mm), quando a exploração está associada com perfuração rotativa. Na Inglaterra chega-se a utilizar perfuração de 8 a 12 de diâmetro, maior será perturbação do solo imediatamente abaixo do fundo do furo, justamente aquele que vai ser amostrado ( as propriedades mecânicas desse solo são alteradas pela própria operação de perfuração, pelo

28 alívio de tensões e pela migração de água ), tendo como conseqüência a diminuição da resistência a penetração. Nas sondagens mais profundas o uso de diâmetros maiores e hastes mais delgadas aumenta o índice de resistência à penetração, pois haverá perda de energia devido a maior flambagem das hastes de perfuração. Quando emprega-se tubo de revestimento de menor diâmetro este impede um maior deslocamento lateral das hastes e conseqüentemente haverá menor perda de energia útil. f) Bomba d água: não existe, uma especificação quanto à bomba d água, em termos de vazão e pressão necessárias à desagregação e à adequada limpeza da perfuração. Sabe-se que seu efeito é considerável na perturbação do solo na cota de ensaio, mas não tem sido feito um estudo científico. Teixeira (1974) apresenta um estudo teórico sobre o caso, dimensionando a vazão em função do diâmetro do revestimento e da dimensão dos grãos e serem trazidos à superfície, utilizando a lei de Stokes. 7.2.3 Tipo de solo em amostragem Relativamente a influência das características do solo sobre o valor de N tem-se a comentar o seguinte: a) Em areias finas puras e siltes grossos de baixa compacidade e saturados: o efeito dinâmico da cravação tende a causar localmente, e próximo à ponta do amostrador, o fenômeno de liquefação, resultando um índice de resistência à penetração baixo; b) Em argilas muito sensíveis o efeito de amolgamento causado pela própria penetração do amostrador tende a diminuir o valor de N ; c) Quando empregam-se hastes muito pesadas na exploração de argilas de baixa consistência, o peso próprio da composição provoca a penetração do amostrador na argila de uma dezena de centímetros o que vem posteriormente modificar o valor N aumentando-o. d) A presença de pedregulhos esparsos em areias de baixa compacidade pode alterar notavelmente o valor do índice de resistência à penetração, causando interpretações errôneas quanto a compacidade do solo principal. Quanto maior for a textura dos

29 pedregulhos e portanto, quanto menor a possibilidade dele ser amostrado, maior será o índice medido; e) Em solos com alto teor de mica o seu efeito lubrificante tende a facilitar a penetração do amostrador, diminuindo o valor de N independentemente da real compacidade do solo; f) Em solos colapsíveis o emprego de água na operação de perfuração diminui sensivelmente o índice de resistência à penetração, podendo alcançar reduções de até 50%. g) Peso próprio do solo e compacidade relativa das areias: naturalmente quanto mais densa for uma areia maior será o valor de N porém, mantendo a mesma densidade, o valor de N é crescente com o valor da pressão vertical existente. Este fato deve ser considerado quando o SPT ( Standard Penetration Test ) é realizado antes de uma escavação, pois a remoção do solo conduzirá a um forte alívio de pressão vertical nas cotas de instalação das futuras fundações. h) Índice de vazios: com o decréscimo do índice de vazios há um aumento do N do SPT, que facilmente se pode notar pelas inúmeras correlações existentes com a compacidade relativa das areias. i) Tamanho médio dos grãos:, N crescente com o aumento do tamanho médio dos grãos em areias granuladas. j) Tamanho dos grãos em areia uniforme: no trabalho de Mello (1971), constata-se que N é pouco sensível à variação do tamanho dos grãos, quando das areias uniformes. k) Forma dos grãos: a angulosidade e rugosidade de superfície dos grãos de areia tendem a aumentar o N. 7.2.4 Comercial econômico Finalmente, o aspecto comercial-econômico também faz-se refletir na qualidade dos resultados das sondagens executadas (ou executadas parcialmente, quando, então, o problema passa a ser de aspecto moral-policial). Nestes casos é impossível estabelecer se o SPT ( Standard Penetration Test ) aumenta ou diminui.

30 8 APRESENTAÇÃO 8.1 Relatório de campo Na folha de anotações de campo deverão constar os seguintes elementos: a) nome da empresa de sondagem e da construtora. b) nome do cliente. c) identificação numérica do trabalho. d) local do terreno ou da obra. e) número da sondagem. f) cota da boca do furo em relação a uma referência fixa bem definida. g) data de início e término da sondagem. h) profundidades dos tubos de revestimento concomitantes com a profundidade do furo. i) método de perfuração empregada e profundidade respectiva. j) profundidade das passagens das camadas e do final do furo. k) classificação táctil visual da textura e cor do solo amostrado.

31 l) número de amostras. m) profundidades das amostras. n) anotação dos casos quando a amostra não foi trazida à superfície pelo amostrador o) número de golpes necessário para à penetração de cada 15 cm do amostrador. p) tabela contendo anotações da posição do nível d`água: data, hora, profundidade do nível d`água, profundidade do revestimento. q) nome do operador e vistos do fiscal. r) outras observações colhidas durante a execução das sondagens e julgadas de interesse. 8.2 Relatório apresentado ao cliente Segundo Nogueira (1988) os resultados das sondagens de simples reconhecimento serão apresentados em relatório ou certificado, numerado, datado e assinado por engenheiro ou geólogo de engenharia responsável técnico pelo trabalho. No memorial do relatório deverão constar: a) localização da obra. b) descrição dos serviços realizados e suas quantidades. c) descrição sumária do método e dos equipamentos empregados na realização das sondagens. d) declaração de que foram obedecidas as normas brasileiras relativas ao assunto. e) outras observações e comentários julgados importantes. f) referências dos desenhos constantes do relatório. Anexo ao relatório deverá constar um desenho ( formato A4 da ABNT ), contendo uma planta cotada, e em escala conveniente, da locação do terreno ou da obra devidamente caracterizado, amarrada a logradouros públicos, acidentes geográficos ou a marcos topográficos, deforma a não deixar dúvida quanto a sua localização. O desenho conterá a locação das sondagens executadas cotadas em relação a elementos fixos e bem definidos no terreno, de forma a poder-se restituir a qualquer momento, sem dúvidas, essa locação no campo. A planta conterá a posição de referência

32 de nível ( R.N ) tomada para o nivelamento das bocas das sondagens, bem como a descrição sumária do elemento físico tomando como R.N.. Não se dispondo da cota absoluta da referência de nível, esta será tomada arbitrariamente igual a zero. Os resultados das sondagens serão apresentados em desenhos ( formato A4 da ABNT ) numerados contendo o perfil individual de cada sondagem na escala de 1:100, caso as sondagens tenham alcançado grande profundidade o desenho poderá ser apresentado em outra escala sem que venha, todavia, a prejudicar a apresentação dos resultados ou dificultar a sua interpretação (figura 7.1). Nos desenhos apresentados no tamanho A4 da ABNT, deverão constar: a) o nome da firma executante das sondagens, o nome do interessado, o local da obra, seu número de identificação do engenheiro ou geólogo de engenharia responsável; b) diâmetros do tubo de revestimento e do amostrador empregados; c) número da sondagem; d) a cota da boca do furo de sondagem, com precisão de um centímetro; e) coluna cotada em relação a referência de nível ( R.N.); f) posição das amostras colhidas, devidamente numeradas: as amostras não recuperadas deverão ser indicadas; e também deverão ser indicadas as amostras obtidas por lavagem; g) as profundidades, em relação a boca do furo, das transições de camadas e do final da sondagem; h) o número de golpes; i) identificação e classificação dos solos amostrados utilizando a terminologia de rocha e solos; a essa terminologia será acrescentada a cor do solo amostrado conforme anotação do operador na folha de campo, coforme NBR 7250/82. j) a classificação do material deve obedecer a seguinte seqüência: designação do solo predominante, designação do solo secundário, designação auxiliar (porosa, plástica, friável, marinha, orgânica, turfosa), compacidade ou consistência, cor, origem (no caso de solo residual);