TESTES TRANSITÓRIOS DE DISPOSITIVOS DE PROTEÇÃO EM MALHA FECHADA. Cristiano M. Martins Conprove Indústria e Comércio

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1 TESTES TRANSITÓRIOS DE DISPOSITIVOS DE PROTEÇÃO EM MALHA FECHADA Paulo Sergio Pereira Junior(*) Indústria e Comércio Gustavo Silva Salge Indústria e Comércio Moisés Júnior Batista B. Davi Indústria e Comércio Cristiano M. Martins Indústria e Comércio Francisco Antônio Reis Filho UERJ Paulo Sergio Pereira Engenharia Gustavo Espinha Lourenço Engenharia RESUMO Este trabalho tem como objetivo, apresentar uma nova ferramenta capaz de realizar testes transitórios iterativos em malha fechada. A solução permite a modelagem criteriosa de um sistema elétrico em um software de simulação digital capaz de reproduzir através de amplificadores de corrente e tensão as formas de onda resultantes da simulação e interagir com o dispositivo sob teste. A partir da modelagem de um sistema com características próximas aos sistemas atuais pertencentes à rede básica nacional, foram realizados ensaios típicos para validação de ajustes em IED s (Intelligent Eletronic Device) mediante aplicação de diversos tipos de contingências no sistema em estudo. Com isso, utilizando-se da técnica de testes transitórios iterativos em malha fechada, observou-se a atuação dos IED s provocando a abertura de disjuntores e posteriores ocorrências de religamentos com e sem sucesso. PALAVRAS-CHAVE Testes, IED, Transitórios, Malha Fechada, Simulador Digital. 1. INTRODUÇÃO Como o Brasil possui grandes dimensões territoriais o sistema elétrico nacional é interligado, visando um melhor aproveitamento da sazonalidade de cada região e possibilitando permutar o excedente de energia elétrica entre cada parte do sistema. Entretanto, para que a operação de unidades interligadas ocorra de forma eficaz é indispensável o correto funcionamento dos IED s. Para tal, os sistemas de proteção devem ser submetidos a diversos testes antes de serem colocados em serviço. Partindo-se da premissa de que não atuações ou atuações indevidas podem ocasionar desde desligamentos desnecessários até um colapso do sistema, nota-se a importância da avaliação de desempenho dos equipamentos de proteção quando em condições reais de defeito, sobretudo quando se tem em vista o impacto econômico causado por interrupções no sistema. Inicialmente, os dispositivos de proteção eram denominados eletromecânicos, por serem construídos pela combinação de bobinas, molas, amortecedores, contatos, entre outros, sendo sua atuação dependente tanto da parte elétrica quanto da parte mecânica. Ao passar dos anos, através do avanço tecnológico, estes dispositivos passaram a utilizar um maior número de componentes eletrônicos discretos em sua concepção, sendo assim chamados de estáticos. Com o advento das novas técnicas de processamento digital de sinais, surgiram os relés microprocessados, com alta precisão, rapidez e robustez. Posteriormente diversos recursos de comunicação e funções mais complexas foram incorporadas, criando assim os atuais dispositivos eletrônicos inteligentes (IED s). Atualmente, tem-se debatido muito a respeito dos métodos de se testar a proteção. O método tradicional de injeção de sinais no estado permanente, sem transitórios típicos do sistema, não é mais suficiente para averiguação do comportamento dos dispositivos de proteção, já que fenômenos como a saturação de TC s, ferroresonâncias, variações de frequências e harmônicos afetam de forma significativa o desempenho dos relés. Com o intuito de aumentar a confiabilidade dos relés, os fabricantes tem implementado inúmeras soluções através de filtros e novos algoritmos, mas a literatura ilustra que condições transitórias ainda são os maiores desafios ao desempenho eficaz dos IED s [2]. Os primeiros testes transitórios realizados em IED s baseavam-se em obter formas de onda transitórias através de simuladores digitais ou oscilografias e a partir de malas de teste capazes de reproduzir esses sinais, aplicá-los ao dispositivo sob teste visando averiguar o comportamento da proteção. Nessas condições, as respostas dos IED s não eram consideradas para alteração dos sinais de tensão e corrente que estavam sendo aplicados, ou seja, os resultados do teste não condiziam integralmente com a realidade. Para tal, é necessário que o comportamento do sistema seja considerado frente à resposta do dispositivo sob teste, sendo essa dinâmica conhecida atualmente como testes em malha fechada. (*) Rua Visconde de Ouro Preto, n 75 CEP Uberlândia, MG, Brasil Tel: (+55 34) Fax: (+55 34) psjunior@conprove.com.br

2 Os testes em malha fechada têm sido amplamente utilizados através de sistemas de simulação em tempo real, capazes de interagir com o dispositivo sob teste em um tempo rápido o suficiente para que a resposta do equipamento seja capaz de alterar a simulação e consequentemente os sinais a serem enviados ao dispositivo no próximo passo de tempo, geralmente 50 us. Entretanto, o uso dessa solução ainda é muito restrito pois tratam-se de equipamentos grandes de difícil locomoção e de alto custo. Este trabalho propõe apresentar uma nova ferramenta desenvolvida no Brasil que permite a realização de testes em malha fechada utilizando uma metodologia diferente dos simuladores em tempo real capaz de realizar os mesmos testes e obter os mesmos resultados. 2. TESTES TÍPICOS EM DISPOSITIVOS DE PROTEÇÃO Com o intuito de avaliar a operação de um IED, tipicamente podem ser realizados testes de desempenho estáticos e dinâmicos. Os testes estáticos objetivam aferir a precisão inerente ao formato da característica de operação da função de proteção do relé, portanto, se faz necessário um conhecimento apurado no que se refere à parametrizações e características do IED. Esses testes não verificam o comportamento da resposta do dispositivo sob teste quando aplicadas formas de onda provenientes de transitórios eletromagnéticos. Já os testes dinâmicos avaliam, a partir da injeção de formas de onda características de transitórios do sistema elétrico, a operação do equipamento de proteção frente a um distúrbio real. Contudo, nos dias atuais, descobrir apenas qual será o comportamento de um único IED frente a uma perturbação não é mais o suficiente. Devido à complexidade do sistema interligado e o uso de esquemas de proteção avançados, algumas concessionárias já consideram obrigatório averiguar também como as respostas dos IED s irão influenciar o comportamento do restante do sistema e, posteriormente, como este comportamento irá influenciar os IED s, ou seja, é necessário que o teste possua uma retroalimentação, denominando-se teste transitório em malha fechada. Essa abordagem permite testar o esquema de proteção como um todo e não apenas o IED individualmente Testes Transitórios em Malha Fechada Os resultados obtidos pelos testes em malha fechada utilizando uma cuidadosa modelagem do sistema elétrico são os que mais se aproximam da realidade, por esse motivo a demanda por este tipo de teste vem aumentando. Contudo, o sucesso dessa modalidade de teste está intrinsecamente ligado à eficiência do simulador digital utilizado que deve ser capaz de disponibilizar modelos fiéis de componentes do sistema elétrico de forma a simular corretamente os transitórios eletromagnéticos / eletromecânicos. Há uma grande diversidade de softwares que possibilitam a modelagem e simulação de sistemas elétricos, tais como ATP, EMTP, entre outros. Entretanto, a grande maioria apresenta uma série de desafios ao usuário, no que tange à interface, componentes disponibilizados, métodos de avaliação dos resultados e a possibilidade de múltiplas simulações para posterior avaliação. Para que as formas de onda simuladas nos softwares existentes no mercado sejam reproduzidas nos IED s, é necessário que as soluções sejam capazes de exportar os sinais em um arquivo que seja reconhecido pelas malas de teste. Estas que amplificam e injetam os sinais de tensão e corrente nos equipamentos de proteção e obtêm a resposta dos mesmos para posterior avaliação, ou seja, realizam o teste em malha aberta. Essa metodologia, além de não considerar a resposta dos IED s no sistema, demanda muito tempo, organização e esforço para se trabalhar com os arquivos dos testes. Atualmente, as principais concessionárias de energia da rede básica utilizam para os testes em malha fechada os sistemas de simulação em tempo real. No entanto, o custo para aquisição destes equipamentos é muito elevado, já que devem ser adquiridos além do sistema de simulação, amplificadores de sinais capazes de reproduzir com fidelidade os valores de saída do simulador, uma vez que os sistemas de simulação em tempo real reproduzem em suas saídas sinais de baixa amplitude. A solução apresentada a seguir possibilita, além da criação de rotinas de simulações e avaliação automática dos resultados, a comunicação direta com os testadores universais das linhas CE-70XX e CE- 67XX, que reproduzem os sinais simulados no IED e aquisicionam os sinais de trip, os quais são utilizados para interagir com o software através de testes iterativos (testes em malha fechada). Além disso, o custo agregado ao sistema completo (hardware e software) é consideravelmente inferior se comparado aos sistemas de simulação em tempo real, sendo assim, acessível à grande maioria das empresas e instituições. Vale ressaltar também que a solução é portátil, não ficando limitada a laboratórios de testes.

3 3. CARACTERÍSTICAS DA FERRAMENTA DESENVOLVIDA A ferramenta desenvolvida para testes em malha fechada reproduz as formas de onda obtidas nas simulações de software através de um testador universal que injeta os sinais a níveis secundários ou Sampled Values nos dispositivos de proteção e interfaceia com os mesmos através da aquisição de sinais binários ou GOOSE. A figura 1 demonstra os procedimentos executados pela tecnologia de forma esquemática. FIGURA 1 Esquema dos procedimentos executados na simulação de sistemas em malha fechada. Em suma, a ferramenta irá englobar em um único conjunto (software + hardware) todas as etapas do processo avaliativo de um IED ou de um esquema completo de proteção em condições transitórias, permitindo a realização de testes em malha fechada Software O software PS Simul, desenvolvido no Brasil desde o ano de 2009, teve sua primeira versão lançada no ano de 2014, sendo disponibilizado em uma versão demonstrativa pelo site da empresa. Este programa, criado com a finalidade principal de permitir ao usuário a modelagem de sistemas de potência e de controle complexos e simular transitórios eletromagnéticos e eletromecânicos, trabalha com uma interface bastante amigável, com uma série de recursos que facilitam a obtenção e avaliação de resultados, entrada de dados, visualização de erros, entre outros. A fim de possibilitar a criação de qualquer sistema de potência e/ou controle, são disponibilizados mais de 300 modelos de dispositivos do sistema, inclusive vários destes não contemplados por nenhum outro software de simulação transitória. Além de realizar as simulações, o software irá permitir a reprodução/aquisição dos sinais pela mala de testes. Dentre os diversos recursos do software, podemos destacar alguns, tais como: resolução das equações diferenciais por método híbrido que evita ocorrência de oscilações numéricas diante de chaveamentos; possibilidade de declaração de variáveis globais (constantes) que possibilitam ajustes comuns a vários blocos em um único ponto; recurso de testes múltiplos automatizados, com a alteração de uma ou mais constantes do sistema; aplicação de faltas diretas para linhas de transmissão sem a necessidade de se dividir a mesma manualmente; realização de curto entre espiras do transformador através do acesso aos seus enrolamentos; medições internas de diversas grandezas dos blocos de potência; avaliação automática de resultados por lógicas parametrizadas pelo usuário; proteção de arquivos com senha; entrada de dados facilitada; criação de relatórios completos; geração em malha fechada com iteração; entre outros. Para que a interface com o hardware seja reconhecida pelo PS Simul, são disponibilizados na biblioteca do software os blocos de entrada binária, entrada GOOSE, saída analógica, saída binária, saída GOOSE e saída Sampled Value. Os componentes de saída são utilizados para que os resultados obtidos no ambiente de simulação possam ser reproduzidos no mundo real, ou seja, o usuário conseguirá direcionar as formas de onda que obteve em sua simulação para geração destes sinais. Já os componentes de entrada serão utilizados para possibilitar que os sinais aquisicionados pelos canais das malas de testes sejam utilizados no programa. Os sinais de entrada são utilizados pelo processo iterativo e esse procedimento é identificado para quaisquer alterações de níveis lógicos ou apenas para as bordas de subida ou descida. Com a iteração, o sinal é utilizado, por exemplo, para modificar a simulação de forma a comandar a abertura e fechamento de disjuntores ou em quaisquer outros pontos dos circuitos que envolvam lógica digital. Este processo de geração e aquisição de sinais acontece por sobreposições automáticas de etapas com a realimentação do circuito, configurando assim um sistema em malha fechada em etapas com excelentes resultados. É válido enaltecer que essa metodologia só é possível devido à repetibilidade na atuação dos IED s que possuem grande precisão na aquisição e processamento de sinais.

4 Para exemplificar o processo iterativo, supõe-se o teste da proteção de sobrecorrente instantânea de um IED ajustada em 0s. Para tal, um circuito foi modelado possuindo uma entrada binária com iteração na borda de subida, responsável por reproduzir o sinal de trip aquisitado do relé, conectada a um disjuntor. A primeira simulação é realizada sem considerar nenhum sinal de comando para o disjuntor e o intuito é reproduzir a forma de onda simulada e aquisitar a resposta do relé, conforme ilustra a figura 2. FIGURA 2 Resultados da primeira etapa do processo iterativo. Após a primeira geração, o sinal que foi aquisitado do relé (Figura 2 1.4) é inserido na modelagem do sistema para uma próxima simulação, dessa maneira é possível modificar o comportamento do sistema simulado através de um sinal externo. Como esse sinal está conectado ao comando de trip do disjuntor, o que se espera é que na próxima simulação, a corrente de falta seja extinta após o tempo de abertura do disjuntor, como pode ser visto na Figura que representa a segunda etapa do processo iterativo. Na segunda etapa, o sinal resimulado será reproduzido e espera-se que o relé apresente o mesmo comportamento para seu sinal de trip, respeitando uma faixa de tolerância definida pelo usuário, que pode ser definida tanto por um valor percentual quanto absoluto. FIGURA 3 Resultados da segunda etapa do processo iterativo. O comportamento final do IED frente ao defeito aplicado pode ser analisado na Figura e resumido da seguinte maneira: ao identificar a falta o relé comanda o sinal de trip para o disjuntor que após três ciclos abre o circuito e com a eliminação do defeito o relé para de enviar o comando de trip após alguns milissegundos. A simulação só é finalizada quando a atuação do relé em análise ocorrer no mesmo intervalo de tempo definido pela tolerância parametrizada, caso contrário, a geração é repetida até que a condição seja satisfeita. Se por ventura ocorrerem novas atuações, o processo iterativo será realizado em cascata sempre respeitando o intervalo de tolerância das atuações já analisadas. Para a modelagem do sistema no PS Simul utilizam-se as abas de Draft, onde se insere todos os componentes do circuito, e a aba Runtime onde são apresentados os resultados da simulação. Além de permitir a visualização dos resultados por gráficos analógicos, digitais, trajetória de impedância, trajetória Idif x Irest, decomposição harmônica, fasores e outros, na tela de Runtime é permitida a montagem de painéis de controle com a utilização de blocos como dial, slider, chave e medidor.

5 3.2. Hardware Para atender a essa aplicação, foram desenvolvidas novas gerações de testadores universais pela das linhas CE-6710, CE-7012 e CE Para o estudo em questão foi escolhido o hardware CE-7012, que possui em uma mesma caixa 6 canais de corrente, sendo a capacidade de geração de cada canal de 50 A RMS e 500 VA, e 6 canais de tensão com 335 V RMS e 100 VA de capacidade cada. Há ainda a possibilidade de se agrupar os canais em um único conjunto monofásico de até 300 A RMS e 2 kv RMS, satisfazendo os requisitos de todos os testes realizados. Uma grande vantagem do hardware está na utilização de fontes independentes, que irão permitir a geração do limite máximo de amplitude em todos os canais simultaneamente, independente do defasamento entre eles, e também possibilitar maior flexibilidade na associação dos mesmos. Além disso, o dispositivo permite também que sejam realizados testes no universo da IEC 61850, enviando Sampled Values ao invés de reproduzir sinais analógicos e recebendo mensagens do tipo GOOSE ao invés do sinal de trip pelo cabeamento de cobre. 4. ESTUDO DE CASO A fim de comprovar a eficiência da ferramenta desenvolvida, foram realizados testes nos esquemas de proteção implantados a um sistema com características similares à de um pertencente à rede básica nacional no que tange a níveis de tensão, geometria típica das linhas de transmissão e níveis de curtocircuito com foco na proteção de uma linha de transmissão da classe de 500 kv. Diante disso, foram realizados os testes a seguir, com variações do tipo de falta, localização e ângulo de incidência: Faltas na linha protegida, com e sem resistência e análise de religamentos com e sem sucesso; Faltas no meio da linha protegida para verificação do limite de sensibilidade dos relés; Faltas nas linhas paralela e adjacentes, com e sem resistência; Faltas evolutivas com e sem resistência nas linhas protegida e paralela; Faltas na linha protegida na condição de Switch on to Fault (SOTF); Faltas na linha protegida, simulando falha na comunicação entre os relés; Faltas na linha protegida com o sistema operando em sub e sobrefrequências; Faltas Cross Country nas linhas paralela e protegida; O sistema modelado segue representado na Figura 4 e contempla quatro subestações, sendo o trecho principal em análise localizado entre as subestações 02 e 03. Nesse trecho, foram modeladas duas linhas de transmissão paralelas localizadas em uma mesma torre. As linhas que interligam as subestações e também foram representadas. Nos terminais da linha protegida (LT1) localizada entre as subestações foram inclusos grupos de transformadores de instrumento (TP s e TC s) e disjuntores, que neste estudo foram comandados externamente por relés SIEMENS da linha SIPROTEC 4 modelo 7SA. FIGURA 4 Circuito de potência modelado no software PS Simul. A Tabela 1 apresenta os casos que foram simulados de acordo com os critérios de análise apresentados, totalizando 428 casos. Para a definição de todos os casos de uma só vez, foram utilizados os recursos de definição de constantes e de loop manual, onde o usuário define a quantidade de casos que deseja simular e o valor das constantes para cada um destes. Através de apenas um clique, o software realiza de

6 maneira automatizada todas as simulações, gerações e iterações armazenando no final todos os resultados em um único arquivo. Com isso, realizou-se a avaliação dos ajustes de proteção dos dois relés localizados nos terminais da linha LT1 entre as subestações 02 e 03. Os casos definidos servirão para analisar as seguintes funções de proteção: Distância (21) + PUTT (Z1B), Falta a Terra (50N-67N) com esquema de teleproteção, Switch-on-to-Fault (50HS) e Religamento (79). Na figura 5 é apresentada uma foto do esquema de proteção em teste montado em laboratório para realização do estudo. 5. ANÁLISE DOS RESULTADOS FIGURA 5 Foto do sistema montado para testes em laboratório. O estudo abordou uma série de testes em IED s comerciais, implantados no esquema de proteção de um sistema elétrico típico da rede básica nacional, visando comprovar o correto funcionamento dos mesmos. Neste contexto, foram previstos testes envolvendo religamentos com ou sem sucesso. Além das funções de proteção básicas (21, 50-67N, 50HS e 79), foi verificada a eficiência do esquema de teleproteção para as funções de Distância e Falta a terra. A tabela 1 apresenta resumidamente uma descrição de todos os casos testados. Ressalta-se que a avaliação dos resultados obtidos, além de ter proporcionado a validação do esquema de proteção, possibilitou a identificação de ajustes cujas parametrizações deveriam ser melhoradas a fim de se alcançar um desempenho ótimo. Tais análises são necessárias para evitar atuações equivocadas ou não atuações do sistema de proteção. Diante disso, os ajustes foram modificados e os casos foram testados novamente para confirmação da performance. Dentre os casos testados destaca-se o correto funcionamento da teleproteção no esquema de subalcance (PUTT) diante de uma falta interna a 0% da LT1 entre a subestação SE02 e SE03. Os IED s foram ajustados de tal forma que a zona1 protege 85% da linha LT1 e a zona1b protege 150% dessa linha, ambas olhando para frente conforme as suas localizações, ou seja, a região direta para o IED1 é no sentido SE02-SE03 enquanto que para o IED2 é no sentido SE03-SE02. Nesse caso, o IED1 localizado na SE02 identifica a falta dentro da zona1, comanda o sinal de trip (enbn-g1-z1_se2) e envia o sinal de teleproteção (enbn-g1-envio_putt_se2) para o IED2 localizado na SE03. Ao receber o sinal do IED1, o relé que não detectou a falta em sua zona1 ativa a zona1b que detecta a falta e comanda o sinal de trip (enbn-g1-z1b_se3) como pode ser analisado na Figura 6. Após a eliminação da falta e ultrapassado o tempo morto do religamento ajustado em 1s, ambos os IED s comandam o sinal de religamento (enbn-g1-com_relig_se2 e enbn-g1-com_relig_se3). Ao religar, como a falta ainda não foi eliminada, ambos os IED s operam instantaneamente. O IED1 opera pelo SOTF (enbn-g1-sotf_se2) e o IED2 por estar mais distante do defeito e as correntes não atingirem o limite definido para o SOTF no instante do religamento, opera pela zona1b, que foi configurada para ser ativada no religamento.

7 Em relação aos tempos de atuação, foram obtidos os tempos de trip de 16,1 milissegundos para o IED1 da SE02 (destacado na Figura 6) e 24,9 milissegundos para o IED2 da SE03. Após o religamento sem sucesso, o tempo de operação foi de 15,4 milissegundos para o IED1 e 34,3 milissegundos para o IED2. FIGURA 6 Falta ABC a 0% de LT1 com religamento sem sucesso

8 CASOS Tabela 1 Casos de teste DESCRIÇÃO DOS CASOS Faltas internas com e sem resistência**, ângulo de incidência de falta de 0º e 90º e religamento tripolar no modo com e sem sucesso. Serão simulados os casos: 0% de SE2- SE3 (AT, AB, ABT, ABC, ABCT); 25% de SE2-SE3 (BT, BC, BCT, ABC, ABCT); 50% de SE2-SE3 (CT, CA, CAT, ABC, ABCT); 75% de SE2-SE3 (AT, AB, ABT, ABC, ABCT); 100% de SE2-SE3 (BT, BC, BCT, ABC, ABCT). Faltas internas com alta resistência, no meio da linha, para verificar o limite da sensibilidade dos relés. Aplicar faltas monofásicas com ângulo de incidência de falta de 0º, ajustando o valor da resistência de falta com valores de 25 Ω (AT), 50 Ω (BT), 75 Ω (CT), 100 Ω (AT), 125 Ω (BT), 150 Ω (CT), 175 Ω (AT) e 200 Ω (BT), de forma a determinar o maior valor que o relé poderá acomodar. Para este caso deverá ser verificado religamento tripolar no modo com sucesso; Faltas externas com e sem resistência**, com ângulos de incidências de 0 e 90. Para estes casos, deve-se verificar o religamento tripolar com sucesso. Para a LT SE1-SE2, teremos os casos: 0% de SE2: AT, AB, ABT, ABC, ABCT; 50% de SE2: BT, BC, BCT, ABC, ABCT; 100% de SE2: CT, CA, CAT, ABC, ABCT. Para a LT SE2-SE3 (paralela), teremos os casos: 0% de SE2: AT, AB, ABT, ABC, ABCT; 50% de SE2: BT, BC, BCT, ABC, ABCT; 100% de SE2: CT, CA, CAT, ABC, ABCT. Para a LT SE3-SE4, teremos os casos: 0% de SE3: AT, AB, ABT, ABC, ABCT; 50% de SE3: BT, BC, BCT, ABC, ABCT; 100% de SE3: CT, CA, CAT, ABC, ABCT. Faltas evolutivas com resistência**, nas linhas de transmissão (protegida e paralela) entre SE2 e SE3, com ângulos de incidência de 0 e 90. Para este caso, deve-se verificar o religamento tripolar com sucesso. Os casos simulados serão: 0% SE2-SE3 AT (100ms) e ABT (130ms); 50% SE2-SE3 BT (100ms) e BCT (130ms); 100% SE2-SE3 CT (100ms) e CAT (130ms). Faltas internas na condição de switch on to fault, com ângulo de incidência de falta de 0º e 90º. Para estes casos deve-se considerar o religamento tripolar no modo com sucesso. As condições testadas serão: SOTF com terminal da SE3 Aberto: 0% de SE2 (AT, ABCT) R = 0 Ω e 100% de SE2 (AT, ABCT) R = 25 Ω; SOTF com terminal da SE2 Aberto: 0% de SE2 (BT, ABCT) R = 25 Ω e 100% de SE2 (BT, ABCT) R = 0 Ω. Faltas sem comunicação, nas posições 0% (AT) e 100% (BT) com resistência**. Aplicar faltas com ângulo de incidência de falta de 0º e 90º. Para este caso deverá ser verificado religamento tripolar no modo sem sucesso. Verificar a resposta do relé para sub e sobrefrequências (57 Hz (AT) e 72 Hz (BT)). Aplicar faltas monofásicas internas a 50% com resistência** e com ângulo de incidência de falta de 0º e 90º. Para este caso deverá ser verificado religamento tripolar no modo com sucesso. Falta Cross Country: Aplicar falta AT externa na posição 50% da LT paralela e após um ciclo uma falta BT interna na posição 50% da LT protegida, com ângulo de incidência de falta de 0 e 90. Repetir o caso para uma falta AT externa na posição 100% da LT paralela e após um ciclo falta BT interna na posição 50% da LT protegida. Para este caso deve-se considerar o religamento no modo com sucesso. **As resistências utilizadas nos testes foram de 5 Ω entre fases e de 25 Ω entre fase e terra. 6. CONCLUSÃO Através do estudo foi demonstrando a eficiência de uma ferramenta portátil para testes em malha fechada de baixo custo se comparada aos sistemas de simulação em tempo real. O artigo demonstra a necessidade de sistemas capazes de realizar testes transitórios em malha fechada, possibilitando uma avaliação empírica dos ajustes parametrizados em relés a partir da simulação de situações próximas da realidade experimentada em campo pelo IED. É importante ressaltar ainda, o potencial da ferramenta desenvolvida para modelar um sistema elétrico de forma criteriosa, obter as formas de onda de tensões e correntes resultantes, injetar no IED e obter a sua resposta de tal forma a realimentar novamente o circuito.

9 Os testes foram realizados com sucesso, comprovando a exatidão do método iterativo na reprodução fiel dos tempos de resposta dos relés e consequentes influências entre estes e o sistema elétrico modelado. Com isso, a ferramenta de testes se mostrou totalmente apta e altamente flexível para realização de quaisquer outros casos que necessitem ser analisados. Por ser um sistema extremamente compacto, este irá permitir a realização de testes, não só em laboratório, mas também testes em campo para uma última verificação antes da energização. Além disso, a ferramenta possibilitará que os testes sejam realizados no universo digitalizado da IEC utilizandose mensagens Sampled Values e GOOSE. Por fim, chama-se atenção também à possibilidade de utilização do hardware como uma mala de testes tradicional, ideal para testar / calibrar / aferir os mais diversos tipos de equipamentos, seja em níveis primários (transformadores de corrente e potencial, chaves, seccionadoras, disjuntores, aterramentos e outros) ou secundários (relés eletromecânicos, estáticos ou microprocessados, transdutores, medidores e qualímetros). 7. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS [1] Indústria e Comércio. Tutorial de Testes de Teleproteção. Disponível em: Acesso em: 08/09/2016. [2] Pereira, P. S., Pereira Júnior, P. S., Martins, C. M., Salge, G. S., Lourenço, G. E. Os requisitos e as dificuldades dos ensaios em relés de distância de acordo com a nova norma IEC ; SNPTEE 2015; Brasil. [3] Pereira, P. S., Pereira Júnior, P. S., Martins, C. M., Salge, G. S., Lourenço, G. E. Requisitos, dificuldades e novas soluções para os testes de proteção diferenciais de barra; STPC 2014; Brasil.