Aplicabilidade de Novos Materiais Geotécnicos Visando o Reforço de Solos - Avaliação do Comportamento de Solos Reforçados com Fibra de Coco Alunos: Vanessa Rodrigues dos Santos e Yago Cesar P. da S. Teixeira Orientadora: Michéle Dal Toé Casagrande Introdução A produção de coco tem obtido um crescimento considerável. Sua produção anual no Brasil chega a 800 milhões de unidades, segundo o Cetem. A casca de coco verde chega a representar 70% do lixo produzido no litoral das grandes cidades do Brasil (Senhoras, 2003), gerando cerca de 6,7milhões de toneladas casca /ano. De acordo com a Associação Brasileira de Normas Técnicas, NBR 10.004, resíduos sólidos, são materiais oriundos de atividade humana, considerados pelos geradores como inúteis. Esses resíduos devem ser direcionados de forma adequada a aterros sanitários, de maneira que a sua disposição permita o confinamento seguro, garantindo o controle de poluição ambiental e proteção à saúde pública minimizando impactos ambientais. Porém por ser um material volumoso e de difícil degradação, contribuindo para diminuir a vida útil dos aterros sanitários. A casca de coco acaba gerando então um problema ambiental, uma vez que nem todo rejeito desse material é levado a um aterro sanitário, sendo conduzidos muitas vezes a lugares inadequados como lixões e vazadouros. Visando atenuar os problemas mencionados, causados nos mais diferentes processos industriais e comerciais do coco que tem como resultante a sua casca. Verificou-se, então a possibilidade da reutilização desse rejeito em obras geotécnicas, usando-o como reforço de solo em aterros estáticos. A reutilização consiste no reaproveitamento desse material modificando seu uso original sem que haja alteração física do resíduo. Sob essa perspectiva, este estudo objetiva analisar o reaproveitamento de casca de coco verde. Tendo em vista, a necessidade de se reutilizar a casca do coco, junto a constante procura por novos materiais e novas técnicas de reforço de solo em projetos geotécnicos que possibilitem custos menores. Mostrando que é exequível o estudo do reuso desse rejeito como material alternativo para reforço de solo. Objetivos O objetivo principal desta pesquisa consistiu em verificar a aplicabilidade da fibra de coco após processo de corte, adicionadas a solo argiloso. As misturas solo-fibra serão avaliadas para utilização em obras geotécnicas, como aterros sobre solos moles, solos de fundação e camadas de aterros sanitários. O objetivo foi alcançado através da análise do
comportamento físico e mecânico dos solos puros e misturas solo-fibra de coco com diversos teores de fibra (sp solo puro, 1,0% e 1,5 %) para fibras cortadas em aproximadamente 2 cm de comprimento. Materiais Utilizados - Solo Argiloso As amostras de solo foram retiradas de um Campo Experimental II, situado no interior do campus da PUC-Rio, conforme esquema representado abaixo. O material foi retirado entre 0,0 m e 1,80 m de profundidade, desde a superfície da encosta. Existe um grande número de informações disponíveis sobre os materiais desta área, que podem ser obtidas em Sertã (1986), Lins(1991), Daylac (1994), Moreira (1998), Beneveli (2002). No Campo Experimental II da PUC-Rio não existem afloramentos rochosos. Sertã (1986) relata que o embasamento local é constituído por um gnaisse cataclástico (rocha metamórfica de alto grau de metamorfismo) do tipo granadabiotitaplagioclásio-gnaisse. Tal tipo de gnaisse é constituído principalmente por quartzo, feldspato e biotita, tendo como acessórios a muscovita e a granada. De acordo com Moreira (1998), o solo da área estudada é um solo coluvionar maduro que tem como características: tonalidade Bruno amarelada, textura argiloarenoso com raros pedregulhos de quartzo (angular/subangular) e lateritas, textura granular, aspecto homogêneo. Constitui-se basicamente por quartzo, argilo-minerais
(essencialmente caulinita) e óxidos de ferro, como produtos do intemperismo dos minerais primários do biotita gnaisse. - Fibra de coco A fibra extraída da casca de coco apresenta diversas possibilidades de uso, pois é um material ecológico, com uma grande facilidade de reciclagem e é pertencente à família das fibras duras, o que lhe confere elevados índices de rigidez e dureza, devido a grande percentagem de lignina (35-45%) e de celulose (23-43%) e a pequena quantidade de hemicelulose (3-12%), que é a fração prontamente atacada por microorganismos. (Nogueira et al., 1998), As boas características de resistência e durabilidade dessa fibra permitem que ela seja utilizada e incorporada em diversas funções e setores. No nosso caso, verificamos a aplicabilidade das fibras para o reforço de solos para obras geotécnicas, como aterros sobre solos moles, solos de fundação e camadas de aterros sanitários. As fibras de coco foram fornecidas pela Prefeitura da cidade do Rio de Janeiro, em uma espécie de fardo, como mostra a Figura 1. Figura 1 Fardo de fibra de Coco. Foram analisadas as misturas fibra-solo, com fibras cortadas (Figura 2 e 3) com comprimento aproximado de 2 cm, as fibras de aproximadamente 2 cm, foram separadas e cortadas manualmente.
. Figura 2 e 3 Fibras de coco cortadas, em aproximadamente 2cm. - Mistura solo-fibra Utilizando-se do solo argiloso do campo experimental II da PUC-Rio, foram preparadas misturas com diferentes teores de fibra, com o objetivo de determinar o teor ótimo para inserção deste material como reforço. As misturas utilizadas com o solo argiloso foram 0,5%, 0,75%, 1,0%, 1,25% e 1,5 % de fibra de coco, calculados em relação ao peso do solo seco. A escolha destes teores foi feita com o intuito de analisar a evolução ou retrocesso da melhoria dos parâmetros de resistência de cada mistura, a fim de se estabelecer uma melhoria máxima com o maior volume de resíduo, uma vez que um dos objetivos do uso deste material é dar uma destinação ambientalmente correta para maior quantidade possível. Figura 4 Mistura solo-fibra
Programa Experimental Ensaios de Caracterização Física Com o objetivo de determinar as propriedades do índice do solo argiloso, foram executados ensaios de caracterização física no Laboratório de Geotecnia e Meio Ambiente da PUC-Rio. O solo foi preparado segundo o normatizado nas normas técnicas brasileiras (Associação Brasileira de Normas Técnicas ABNT). Os ensaios realizados seguiram os métodos indicados pelas seguintes normas: - NBR 6457/1986 Amostras de Solos Preparação para ensaios de compactação e caracterização; - NBR 7181/1984 Solo Análise Granulométrica; - NBR 6508/1984 Solo Determinação da densidade real dos grãos; - NBR 6459/1984 Solo Determinação do Limite de Liquidez; - NBR 7180/1984 Solo Determinação do Limite de Plasticidade. Ensaios de Caracterização Mecânica - Ensaio de Compactação O equipamento básico consiste de um soquete de 2,5 kg, um molde cilíndrico metálico com diâmetro de 10 cm e altura de 12,73 cm e um anel complementar metálico que permite a compactação da terceira camada de material dentro do cilindro. São necessários alguns acessórios como régua de aço biselada, espátula de lâmina flexível, um extrator de amostra, etc. A seguinte figura 5 apresenta os acessórios básicos para executar o ensaio:
Figura 5 Material utilizado na compactação do corpo de prova. Metodologia do Ensaio: Após secar o material em uma estufa a 50 ºC até se obter um teor o suficientemente baixo de umidade para destorroá-lo, passa-se pela peneira #4, segundo a norma NBR 6457/86 (preparação com secagem prévia até a umidade higroscópica). Adiciona-se uma determinada quantidade de água destilada ao material, até que este fique com cerca de 5% de umidade abaixo da umidade ótima, que pode ser estimada à priori pelo conhecimento do limite de plasticidade, cujo valor é muito próximo à umidade ótima. Homogeneíza-se bem a mistura e uma porção dela coloca-se dentro do molde cilíndrico. Aplica-se 26 golpes com um soquete de massa de 2,5 kg que se deixa cair a uma altura de 30,5 cm na camada de solo. A porção do solo compactado deve ocupar cerca de um terço da altura total do molde. O material é escarificado para conseguir uma melhor aderência entre as camadas. A segunda camada é colocada e o procedimento é repetido. Quando se completam três camadas, atinge-se uma altura maior do que a do molde. Isto é possível porque o molde, cuja altura é de 12,73 cm, possui um anel complementar, que é removido ao final do ensaio, e permite então, retirar o excesso e acertar o volume com respeito à altura do molde. O cilindro é pesado junto com o solo. Assim, com o peso total do corpo de prova e o volume é possível calcular a sua massa específica. Tirando três amostras do seu
interior (na parte média), determina-se sua umidade. Com estes dois valores, calcula-se a massa específica seca. Para os ensaios de compactação com reuso, o corpo de prova obtido e pesado anteriormente, é destorroado e é acrescentada uma maior quantidade de água (para aumentar a sua umidade em uns 2% aproximadamente). Uma nova compactação é feita e um novo par de valores umidade-massa específica seca é obtido. O procedimento se repete até que a densidade seca máxima obtida nos ensaios prévios reduza duas ou três vezes. Com todos os pontos obtidos, plota-se um gráfico de massa específica seca versus umidade, e com eles, desenha-se a curva de compactação. No caso dos ensaios sem reuso de material, o procedimento é idêntico, só que para cada ponto, utilizam-se amostras virgens. Numerosos autores afirmam que este último tipo de ensaio oferece um resultado mais fiel, pois no caso de solos que possuem partículas muito quebradiças, a discrepância que poderia existir entre um ponto e outro na tendência da curva de compactação é eliminada. No entanto, é pouco realizado, pois precisa de uma quantidade muito maior de material (cerca de 3,0 kg) para cada ponto (NBR 6457/86). O procedimento acima descrito segue a norma NBR 7182/86 da ABNT, a qual tem algumas diferenças com respeito às normas internacionais (por exemplo, o número de golpes e as dimensões do molde). No presente trabalho foram realizados ensaios somente com reuso, devido a grande dificuldade de moldar o corpo de prova com fibra, e como eram cortadas manualmente, seriam necessários quantidades muito maiores de fibra para não fazermos o reuso. - Ensaio triaxial drenado O principal objetivo deste ensaio foi a determinação dos parâmetros de resistência do solo: coesão não drenada (cu) e ângulo de resistência ao corte (φ ). Foram controladas as três tensões principais (σ1, σ2 e σ3) e que, portanto, se pôde analisar um estado generalizado de tensões. Assim, apenas se aplicou uma tensão axial (corresponde à tensão principal σ1=σa) e uma tensão radial (tensões intermédias σ2=σ3=σr). A tensão vertical é aplicada através de um êmbolo que atua no cabeçote (pistão) e a tensão radial é a tensão ou pressão de confinamento aplicada com pressão de água. A diferença entre as duas tensões principais σ1 e σ3 é a tensão distorsional ou deviatórica (q=σ1-σ3) que permite levar o solo à rotura por corte. A Figura 6 mostra uma representação esquemática do ensaio onde se pode ver que o provete, isolado por uma membrana de borracha, é colocado numa câmara que é cheia de água. Há acesso ao interior do provete através do topo e da base, onde se instalam placas porosas muito permeáveis. Existem ainda válvulas para a entrada de água sob pressão na câmara (válvula de pressão de confinamento) e válvulas para acesso ao interior do provete (válvulas de drenagem superior e inferior). Aplicou-se uma tensão de confinamento mantendo-se aberta a válvula de drenagem e permitindo a consolidação do solo sob essa pressão. A válvula de drenagem é aberta na fase de corte, permitindo a drenagem da água do interior do provete. Deste modo há dissipação da pressão neutra. Os resultados são obtidos em termos de tensões efetivas.
Figura 6 - Esquema do ensaio triaxial Metodologia do ensaio Preparação do corpo de prova Para a confecção dos corpos de prova do solo argiloso puro e as misturas deste com os diversos teores de fibra, inicialmente compactou-se um corpo de prova cilíndrico, na energia Proctor Normal, utilizando a umidade ótima. Obtido o material compactado, molda-se o corpo de prova utilizando um aparelho de fabricação própria do laboratório. Figura 7 Corpo cilíndrico compactado, demarcado e com gabarito
Figura 8 Corpo de prova cilíndrico sendo moldado no aparelho do Laboratório Figura 9 Corpo de prova pronto Preparação da amostra Os corpos de prova são cilíndricos cuja altura deve estar compreendida entre 1,5 a 2,0 vezes o diâmetro para que o ensaio seja independente das dimensões. As câmaras triaxiais normalmente utilizadas são de 70mm ou 100mm (3 ou 4, respectivamente). As amostras utilizadas podem ser indeformadas (provenientes de sondagens) ou reconstituídas em laboratório. Antes do ensaio anotou-se o peso, diâmetro e altura de cada corpo de prova. A base da câmara foi limpa com jato de ar antes da montagem do corpo de prova. A amostra é colocada sobre a placa porosa que se situa na base da câmara, com diâmetro igual ao do pedestal. Antes de ser envolvida por uma membrana de borracha que isola a amostra da água da câmara. A colocação da membrana é feita com a ajuda de um tubo oco de latão com diâmetro interior ligeiramente superior ao diâmetro da amostra e altura semelhante: a membrana encontra-se no interior desse tubo, virada para fora nas duas extremidades. Com ajuda de sucção a membrana adere ao tubo, a amostra é colocada no seu interior e a membrana adere perfeitamente à amostra quando se afrouxa a sucção. Tem que se ter cuidado para não deixar bolhas de ar entre a membrana e a amostra. A fixação da membrana e da amostra ao pedestal e ao cabeçal da câmara é feita com dois anéis de borracha chamados O rings. Estes são estirados numa das extremidades do tubo de latão e, com a amostra apoiada no pedestal já na posição final, ainda dentro do tubo mas já com a membrana, faz-se rolar o anel até apertar a membrana contra o pedestal da base. Repete-se o mesmo procedimento para a placa metálica do topo da amostra. Ao colocar a câmara tem que se ajustar ligeiramente a posição do provete para se assegurar que este está concêntrico com o êmbolo. Finalmente apertam-se os parafusos que ligam a câmara à base e já se pode começar a encher a câmara de água pois o sistema de fecho assegura que não há perdas de água na câmara. No processo de enchimento da câmara deixa-se uma válvula no topo aberta para deixar sair o ar.
Realização do ensaio Os ensaios triaxiais foram realizados no laboratório de Geotecnia da PUC-Rio, assim como o ensaio de compactação Figuras 10 e 11 Ensaio Triaxial sendo realizado O ensaio triaxial drenados tem três fases: (i) fase de saturação, (ii) fase de consolidação e (iii) fase de corte. (i) Fase de saturação O solo tem que estar totalmente saturado (ou com grau de saturação superior a 95%) para garantir que a presença de bolhas de ar (muito mais compressível do que a água e os minerais do solo) não afete os resultados. A verificação da saturação é feita através da medição do parâmetro B de Skempton, pois este parâmetro é semelhante ao grau de saturação para valores superiores a 90%. Para facilitar o cálculo, o parâmetro B mede-se através da medição da variação da pressão intersticial causada pela aplicação de uma pequena variação da pressão de confinamento Ds3 (por exemplo, Ds3=Ds3=50kPa). Para o solo estar completamente saturado, a variação da pressão intersticial medida tem que ser igual à variação da pressão de confinamento.
A saturação pode ser conseguida por contrapressão, que consiste na aplicação de uma pressão de água no interior do provete. Basicamente, o que se faz é forçar a circulação de água através da criação de um gradiente de pressão dentro do provete. Esta fase é geralmente muito demorada pois depende da permeabilidade do solo. Para solos finos argilosos pode durar várias semanas. Só quando o solo está saturado é que se pode passar às fases seguintes do ensaio triaxial. (ii) Fase de consolidação A consolidação é geralmente isotrópica, o que quer dizer que se aplica apenas pressão de confinamento. Esta é igual em todas as direções pois é aplicada com aumento de pressão de água no interior da câmara. Nesta fase, o objetivo foi definir o estado de tensão inicial do solo em termos de tensões efetivas. Estando o solo completamente saturado, assegura-se que a tensão aplicada (tensão total) é também a tensão efetiva pois é permitida a drenagem de água, logo dissipando-se o excesso de pressão intersticial. Para tal as válvulas de drenagem têm que estar abertas e tem que se proceder à leitura da pressão intersticial. (iii) Fase de corte Esta fase foi executada por compressão axial (aumento da tensão vertical P/A mantendo a pressão de confinamento constante). A diferença entre as duas tensões principais é a tensão distorsional que corresponde à aplicação de tensão de corte. Por limitações de tempo de ensaio, os ensaios drenados são efetuados apenas em solos muito permeáveis para garantir que as pressões instersticiais geradas durante o incremento de tensões no corte se dissipam durante cada incremento de tensão. Basicamente, tem que se garantir que a resposta do solo é sempre medida em termos de tensões efetivas. Medem-se dois tipos de deformações: deformações axiais de1 e deformações volumétricas dev (dev=de1+2de3). As deformações axiais são medidas com um deflectómetro instalado no topo da câmara. As deformações volumétricas são medidas através da medição da variação de volume de água na câmara durante a aplicação do corte. Esta variação é igual à variação do volume do provete. Tal medição só é aceitável se não há fugas de água na câmara e após calibração da câmara para saber quanto é que aumenta de volume com o aumento da pressão de água no seu interior. Em alternativa, podem-se utilizar transdutores fixos no provete para medição local das deformações radiais e verticais para se conseguirem leituras de deformações mais precisas. As pressões intersticiais são medidas com células de pressão colocadas numa das válvulas de drenagem.
Resultados e Discussões Resultados do Ensaio de Caracterização Física Densidade Relativa dos Grãos e Análise Granulométrica: Para o solo argiloso, o peso específico obtido foi de 2,72 através da média aritmética de quatro determinações, sendo que a variação máxima foi de 1,1%. Este solo já foi objeto de pesquisas anteriores, sendo que os Gs utilizados em amostras retiradas a diferentes profundidades estão na mesma ordem de grandeza que o deste trabalho. O ensaio de análise granulométrica forneceu um comportamento comparável com resultados obtidos em pesquisas anteriores, tendo em vista que para as amostras situadas em profundidades semelhantes as porcentagens de material passantes na peneira #200 e retidas neste, são parecidas. Figura 12 Distribuição Granulométrica do Solo Argiloso Limites de Atterberg: Os limites de Atterberg, limite de liquidez e limite de plasticidade, foram determinados utilizando-se o material passante na peneira #40 (0,425 mm), segundo as normas NBR 6459/1984 e NBR 7180/1984 da ABNT. Através dos resultados obtidos no laboratório, tem-se que o Limite de Liquidez do solo argiloso é igual a 53% e o Limite de Plasticidade igual a 39%, resultando em um Índice de Plasticidade (IP = LL LP), igual a 14%. Segundo o Sistema Unificado de Classificação dos Solos (SUCS), o solo em estudo é classificado como CH, correspondendo a uma argila arenosa de média plasticidade.
Resultados do Ensaio de Compactação A seguir, serão apresentados os resultados e as análises dos ensaios de Compactação, descrito anteriormente, referentes às amostras de solo puro, mistura solofibra com 1% e mistura solo-fibra com 1,5 %, porcentagens em que obtivemos os melhores resultados. Os resultados obtidos através dos ensaios de compactação, podem ser observados nas tabelas e gráficos a seguir, e as relações existentes entre as variações de massa específica aparente seca máxima (MEAS g/cm³) e umidade média (%), respectivamente. Tabela 1 - Resultados dos Ensaios de Compactação para o solo puro. Material Umidade Média (%) MEAS (g/cm³) 18,11 1,35 19,80 1,47 Solo Puro 21,81 1,55 25,24 1,57 28,62 1,48 31,09 1,41 Figura 6 - Curvas de Compactação do Solo Puro. Gráfico 1 - Curvas de Compactação de Solo Puro
Através da figura 10 é possível ver que para o solo puro, temos um ponto de umidade ótima bem definido (24 %) Tabela 2 - Resultados dos Ensaios de Compactação para a mistura solo-fibra teor de 1%. Material Umidade Média (%) MEAS (g/cm³) 19,62 1,36 22,95 1,47 Solo-Fibra Teor 1% 24,71 1,48 28,03 1,45 29,53 1,41 32,10 1,37 Gráfico 2 - Curvas de Compactação da Mistura Solo-Fibra com Teor de 1% Através da figura 11 é possível ver que para a mistura solo- fibra (1%), também temos um ponto de umidade ótima bem definido (24 %).
Tabela 3 - Resultados dos Ensaios de Compactação para a mistura solo-fibra teor de 1,5%. Material Umidade Média (%) MEAS (g/cm³) 19,16 1,27 21,73 1,41 Solo-Fibra Teor 1,5% 28,42 1,43 29,60 1,39 31,59 1,36 Gráfico 3 - Curvas de Compactação da Mistura Solo-Fibra com Teor 1,5%. Através da figura 12 é possível ver que para a mistura solo- fibra (1%), também tem-se um ponto de umidade ótima definido (25 %).
Resultados do Ensaio triaxial Para analisar a estabilidade de um aterro construído sobre um solo argiloso coluvionar; deseja-se conhecer a resistência do solo (a tensão cisalhante de ruptura) no estado em que o solo se encontra. O problema consiste em verificar se a resistência do solo ao longo de uma superfície de ruptura é suficiente para resistir à tendência de escorregamento provocada pelo peso do aterro. Portanto, a resistência que interessa é a resistência drenada do solo. Os Solos em geral resistem melhor às tensões de compressão do que as de tração ou cisalhamento. Esta pesquisa tem como objetivo a caracterizar o aumento da resistência deste solo com a adição das fibras de coco, com a finalidade de estabilizar aterros sobre solos moles. Os ensaios de compressão triaxial drenado nos mostra como varia a resistência dos solos argilosos, em função da tensão efetiva. Eles forneceram as curvas envoltórias de resistência, que na realidade, são equações que indicam como a tensão cisalhante de ruptura (ou a resistência) varia com a tensão efetiva. As figuras 12, 13 e 14 apresentam as envoltórias de ruptura que se correlacionam com a trajetória de tensões que representa o carregamento (Tensões de cisalhamento e normal) a qual o corpo de prova estava submetido. As tensões de confinamento, e, portanto constantes durante os ensaios, foram definidas em 50 KPa, 150 KPa e 300 KPa. 400 Envoltória P x Q - Solo Puro 350 300 250 200 150 TE 50kPa TE 150kPa TE 300kPa Envoltória 100 50 0 0 200 400 600 800 Gráfico 4 Envoltória de ruptura no Solo Puro.
700 Envoltória P x Q - Teor 1% 600 500 400 300 200 TE 50kPa TE 150kPa TE 300kPa Envoltória 100 0 0 200 400 600 800 1000 1200 Gráfico 5 Envoltória de ruptura do solo com 1% de teor de fibra. 700 Envoltória P x Q - Teor 1,5% 600 500 400 300 TE 50kPa TE 150kPa TE 300kPa Envoltória 200 100 0 0 200 400 600 800 1000 Gráfico 6 - Envoltória de ruptura do solo com teor 1,5% de teor de fibra.
Na tabela 4, podemos observar que a resistência do solo aumenta proporcionalmente ao percentual de teor de fibra contido na mistura. Mediante a observância dos parâmetros de resistência e a partir da fórmula do engenheiro francês Coulomb (1776) ( c tg as equações que os correlacionam (tg ( )= sen ( ) ; a = c * cos( ) ) Podemos afirmar que o solo adquire uma maior resistência ao cisalhamento ao se adicionar fibras de coco. Facilmente notamos que o coesão do solo (c) aumenta com o aumento do teor de fibras no solo, juntamete com o que é o ângulo de atrito interno do solo. Material (graus) a (kpa) (graus) c (kpa) Solo Puro 24,5 25,0 25,32 27,66 Solo Fibra teor 1,0% 28,3 60,0 29,58 68,99 Solo Fibra teor 1,5% 29,8 61,0 31,32 71,40 Tabela 4 - Parâmetros de Resistência do solo. A ruptura acontece quando a tensão cisalhante no plano alcança a tensão de cisalhamento máxima do material. Como a deformação axial é controlada (18% - que foi arbitrada), podemos observar na figura 15 as tensões cisalhantes máximas que foram alcançadas mediante a deformação máxima preestabelecida. Porém, sem ruptura já que a deformação é controlada. Estes ensaios nos dão condição de reproduzir em laboratório, com relativa precisão, as condições em que os solos estarão sujeitos no projeto e consequentemente serão solicitados nas obras geotécnicas. Adicionar a fibra de coco ao solo permite o aumento dos parâmetros de resistência, ou seja, da coesão (c) e do ângulo de atrito ( Isso nos permite concluir que o aterro será mais resistente, ou seja, o aterro suportará uma carga maior; podendo construí-lo mais íngreme, assim pode-se economizar material, tempo, maquinário, capital, recursos em geral.
1200 Gráfico τ (kpa) x εa (%) - (Teores 1% 1,5% e solo puro) C 1% 50KPA C 1% 150KPA 1000 C 1% 300KPA 800 SP 50KPA SP 150KPA 600 SP 300KPA 400 C 1,5% 50KPA 200 C 1,5% 150KPA C 1,5% 300KPA 0 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 0.025 Gráfico 7 - Gráfico tensão Desviadora x Deformação axial Conclusão A partir dos resultados obtidos e analisados nesta pesquisa, observou-se que as misturas com inserção de fibra de coco, apresentaram um comportamento mecânico compatível com as exigências de projetos geotécnicos. De todos os teores de fibra estudados como reforço do solo nesta pesquisa, pode-se considerar o teor de 1,5% como um teor ótimo, para fibra cortada, uma vez que aumentou os valores dos parâmetros de resistência do solo argiloso coluvionar, em cerca de 61,3%, a coesão, e 19,2 % o ângulo de atrito contribuindo também para a destinação de um volume maior deste resíduo.
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