Utilização de Ligantes obtidos por Activação Alcalina de Lamas de Minas para Reparação de Estruturas de Betão

Documentos relacionados
Argamassas Obtidas Através da Activação Alcalina de Lamas Residuais de Minas. Eficiência Técnico-Económica na Reparação de Elementos de Betão.

Estudos Sobre a Composição de Argamassas Obtidas Através da Activação Alcalina de Lamas Residuais de Minas

Utilização de argamassas geopolíméricas em alternativa às resinas epoxídicas na reabilitação de betão com CFRP. Fernando Pacheco Torgal 3,

Investigação sobre a evolução da resistência em argamassas geopoliméricas à base de lamas residuais das Minas da Panasqueira

Estudos Sobre a Composição de Argamassas Obtidas Através da Activação Alcalina de Lamas Residuais de Minas

Ligantes obtidos por activação alcalina de lamas residuais das Minas da Panasqueira. Resistência ao desgaste e ao ataque de soluções ácidas

F.PachecoTorgal, J.P. de Castro Gomes, Said Jalali

INFLUÊNCIA DA ADIÇÃO DE CARBONATO DE SÓDIO NA REACTIVIDADE TÉRMICA DE LAMAS RESIDUAIS DE MINAS DE TUNGSTÉNIO

Tema: Geopolímeros à base de ativadores com desempenho ambiental melhorado

LIGANTES OBTIDOS POR ACTIVAÇÃO ALCALINA DE LAMAS RESIDUAIS DAS MINAS DA PANASQUEIRA. PARTE ΙΙ. DURABILIDADE E POSSIBILIDADE DE CONTAMINAÇÃO AMBIENTAL

MÉTODOS DE DETERMINAÇÃO DA REACTIVIDADE DE UMA POZOLANA

Contributos para o Estudo da Composição de Ligantes Obtidos por Activação Alcalina de Lamas Residuais das Minas da Panasqueira

Agradecimentos... i - iv. Índice Geral... v - x. Índice de Figuras... xi - xvi. Índice de Quadros...xvii xx. Bibliografia...

Tratamento Térmico das Lamas Residuais das Minas da Panasqueira: Influência do Tempo e da Temperatura de Calcinação.

LIGANTES OBTIDOS POR ACTIVAÇÃO ALCALINA DE LAMAS RESIDUAIS DAS MINAS DA PANASQUEIRA. PARTE Ι. PROPRIEDADES FISICAS E MECÂNICAS

04/02/16 UTILIZAÇÃO DA TÉCNICA DE ATIVAÇÃO ALCALINA DE RESÍDUOS NA INDÚSTRIA DA CONSTRUÇÃO. Objetivo

CIMENTOS ESPECIAIS. Cimento Supersulfatado. Constituição. Finura: m 2 /kg. Deteriora-se rapidamente em ambientes humidos.

Produtos de hidratação de ligantes obtidos por activação alcalina de lamas residuais das Minas da Panasqueira. Fernando Pacheco Torgal 1,

Resistência e envelhecimento acelerado de betões contendo resíduos cerâmicos. Fernando Pacheco Torgal 1, Said Jalali 2

LIGANTES ACTIVADOS ALCALINAMENTE. REACTIVIDADE DE LAMAS RESIDUAIS DE MINAS APÓS CALCINAÇÃO.

ARGAMASSAS E CONCRETOS ADIÇÕES

CARACTERIZAÇÃO MECÂNICA EM FLEXÃO DE BETÕES DE RESINA

CONSIDERAÇÕES ACERCA DA PRÉ-FABRICAÇÃO COM BETÕES À BASE DE LIGANTES GEOPOLIMÉRICOS

Gina Matias, Isabel Torres, Paulina Faria

COMPORTAMENTO MECÂNICO DE FIBRAS DE POLIPROPILENO E DE AÇO NO CONCRETO AUTO ADENSÁVEL

SÍNTESE DE MATERIAIS GEOPOLIMÉRICOS USANDO COMO ATIVADOR ALCALINO KOH

Engenharia e Vida N.37 julho/agosto

Argamassas de cal aérea e cinza de casca de arroz. Influência da finura da cinza na reactividade pozolânica

Resíduos reciclados como componentes de argamassas.

SUBSTITUIÇÃO DE CIMENTO POR FINOS CERÂMICOS EM ARGAMASSAS

Resíduos reciclados como componentes de argamassas

Reciclagem não convencional de RCD

Argamassas com Cal Aérea Hidratada com Incorporação de Gorduras. Caracterização e Necessidade de Investigação

PROPRIEDADES FÍSICAS E MECÂNICAS DOS CIMENTOS

3 - OBJECTIVOS GERAIS:

POZOLANICIDADE DO PÓ DE TIJOLO

INFLUÊNCIA DO TEOR DE FIBRAS DE AÇO NA TENACIDADE DO CONCRETO CONVENCIONAL E DO CONCRETO COM AGREGADOS RECICLADOS DE ENTULHO

ADIÇÕES OU SUBSTITUTOS PARCIAIS DO CIMENTO PORTLAND

RESISTÊNCIA AO ATAQUE POR ÁCIDO SULFÚRICO DE ARGAMASSAS MODIFICADAS E IMPREGNADAS COM POLÍMEROS

O sistema ETICS como técnica de excelência na reabilitação de edifícios da segunda metade do século XX

Utilização de betões de ultra elevada durabilidade (UHDC) na pré-fabricação e reabilitação de estruturas

B 35/45 S4 0,35 0,3 0, kg/m3 350 kg/m3 400 kg/m3 0,2 0,15 0,1 0, profundidade em cm

Desenvolvimento de um betão com elevada resistência ao ataque por ácido sulfúrico contendo resíduos de borracha de pneus

Artigo submetido ao Curso de Engenharia Civil da UNESC - como requisito parcial para obtenção do Título de Engenheiro Civil

INFLUÊNCIA DA CONCENTRAÇÃO MOLAR DA SOLUÇÃO ATIVADORA E DA RAZÃO ATIVADOR/PRECURSOR NA RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO DE ARGAMASSAS GEOPOLIMÉRICAS*

UNIVERSIDADE FEDERAL DO RECÔNCAVO DA BAHIA CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS Núcleo de Gestão de Atividades de Pesquisa INFORMAÇÕES GERAIS

Resistência mecânica e durabilidade de betões modificados com polímeros. Fernando Pacheco Torgal 1, Said Jalali 2

AVALIAÇÃO DE RESULTADOS DE ENSAIOS DE FADIGA SOBRE VARÕES DE AÇO PARA BETÃO ARMADO

fct - UNL ESTRUTURAS DE BETÃO ARMADO I ESTRUTURAS DE BETÃO ARMADO I 4 DURABILIDADE Válter Lúcio Mar

Programa de Pós-Graduação em Engenharia Urbana. Universidade Estadual de Maringá Centro de Tecnologia Departamento de Engenharia Civil.

PROCESSO INDUSTRIAL PREPARAÇÃO DA MATÉRIA PRIMA - PASTA CONFORMAÇÃO SECAGEM COZEDURA RETIRADA DO FORNO E ESCOLHA

ESTUDO DO EFEITO DA MACROFIBRA DE POLIETILENO E MICROFIBRA DE POLIPROPILENO NAS PROPRIEDADES MECÂNICAS DO CONCRETO GEOPOLIMÉRICO

Avaliação da compatibilidade de fixação de elementos cerâmicos com o sistema ETICS

Sílica Ativa e Cinza Volante. Matheus Hornung de Souza Pedro Mozzer

ELEMENTOS CONSTITUINTES DO CONCRETO

ESTRUTURAS DE BETÃO ARMADO I PROGRAMA

PRINCIPAIS COMPONENTES DO CRÚ E DO CLÍNQUER PORTLAND

J.P. Castro Gomes (1991), Trabalhos de Geotecnia, Relatório de Estágio Curricular de Licenciatura, Universidade do Minho, Guimarães, Julho.

Metodologia para a determinação das vantagens de argamassas sob efeito pozolânico de metacaulinos

1. Introdução. 2. Objetivos. 2.1 Objetivos gerais. 2.2 Objetivos específicos

Caracterização de argamassas para assentamento de alvenaria de tijolo

David González Amago. Technical Manager Spain&Portugal GRACE Construction Products

ESTUDO DE BETÃO C30/37

Lista de Ensaios sob Acreditação Flexível Intermédia

O Desempenho Mecânico, Físico F

Estudo da influência de cargas leves nas propriedades de uma argamassa bastarda. Lisboa, 24 de Novembro 2005

Nuno Amadeu Antunes Dias Geopolímeros: Contributos para a redução das eflorescências

ANÁLISE DA INCORPORAÇÃO DE FIBRAS DE POLIPROPILENO RECICLADAS EM COMPÓSITO CONCRETO

BloCork Desenvolvimento de blocos de betão com cortiça

ANÁLISE DE ARGAMASSAS COM RESÍDUO DE CORTE DE ROCHAS ORNAMENTAIS

Avaliação da Reatividade do Carvão Vegetal, Carvão Mineral Nacional e Mistura Visando a Injeção em Altos- Fornos

Adições Minerais ao Concreto Materiais de Construção II

AVALIAÇÃO DO MELHORAMENTO DE TERRA ESTABILIZADA COM CIMENTO E ACTIVADORES

FIPchemicals. Reparação de betão de acordo com a norma EN1504

COMPÓSITOS CIMENTÍCIOS DE ALTO DESEMPENHO PARA APLICAÇÃO COMO SUBSTRATO DE TRANSIÇÃO EM VIGAS

Uso de bactérias na reparação de fissuras no betão ANEXO B FICHAS TÉCNICAS DOS MATERIAIS

ESTUDO DO EFEITO POZOLÂNICO DA CINZA VOLANTE NA PRODUÇÃO DE ARGAMASSAS MISTAS: CAL HIDRATADA, REJEITO DE CONSTRUÇÃO CIVIL E CIMENTO PORTLAND

Caracterização da Resistência de Interfaces com Betão Estrutural de Agregados Leves

1. Introdução. 2. Objetivos

INFLUENCIA DO USO DE CINZA DE BIOMASSA DA CANA-DE-AÇÚCAR NO COMPORTAMENTO CONCRETOS AUTO-ADENSÁVEIS

COMPORTAMENTO MECÂNICO DO CONCRETO AUTO ADENSÁVEL REFORÇADO COM FIBRAS DE AÇO, POLIPROPILENO E HÍBRIDAS

COMPORTAMENTO MECÂNICO E DURABILIDADE DE ARGAMASSAS AUTO- COMPACTÁVEIS PRODUZIDAS EM MISTURAS TERNÁRIAS DE NANO SÍLICA

OBJECTIVOS E ESTRUTURA DO TRABALHO

Análise microestrutural de geopolímero desenvolvido a partir de cinza de olaria, tijolo refratário dolomítico post-mortem e metacaulim

ROCHA ARTIFICIAL PRODUZIDA COM PÓ DE ROCHA E AGLOMERANTE POLIMÉRICO AGUIAR, M. C., SILVA. A. G. P., GADIOLI, M. C. B

DESENVOLVIMENTO DE GEOPOLÍMEROS A PARTIR DE CINZAS PESADAS POR ATIVAÇÃO ALCALINA

Elementos de Introdução ao Betão Estrutural

PATENTE DE INVENÇÃO NACIONAL Nº

DESENVOLVIMENTO DE LIGANTES HIDRÁULICOS A PARTIR DE RESÍDUOS SÓLIDOS INDUSTRIAIS

Desempenho de argamassas reforçadascom fibras acrílicas

PAVIMENTOS BETUMINOSOS ECONÓMICOS PARA VIAS DE BAIXO TRÁFEGO

Concreto de Alto Desempenho

Materiais utilizados na Recuperação e Reforço de Estruturas de Concreto

Avaliação da reatividade do metacaulim reativo produzido a partir do resíduo do beneficiamento de caulim como aditivo na produção de argamassa

Projecto SipdECO Uma solução inovadora para paredes divisórias

Argamassa Colante. Argamassa Colante. Areia fina. Aditivos. Adições

HIDRATAÇÃO. Hidratação e microestrutura

A especificação do betão segundo a NP EN Paulo Cachim Universidade de Aveiro

DANOPRIMER PU2K. FICHA TÉCNICA Edição 1-10/03/ DESCRIÇÃO DO PRODUTO

ÁREA DE TECNOLOGIA - LABORATÓRIO RELATÓRIO DE ENSAIO N O 84891

Transcrição:

Utilização de Ligantes obtidos por Activação Alcalina de Lamas de Minas para Reparação de Estruturas de Betão Fernando Pacheco Torgal *, J. P. Castro-Gomes **, Said Jalali *** * Departamento de Engenharia Civil Escola Superior de Tecnologia Instituto Politécnico de Castelo Branco Avenida do Empresario - Castelo Branco Telf: + 351 272 339300; fax: +351 272 339399; e-mail: fernandotorgal@est.ipcb.pt ** Departamento de Engenharia Civil Universidade da Beira Interior Calçada Fonte do Lameiro - Covilhã Telf: +351 275 329 925; fax: +351 275 329 972; e-mail: castro.gomes@ubi.pt *** Departamento Engenharia Civil Universidade do Minho Campus de Azurém - Guimarães Telf: +351 253 510200; fax: +351 253 510213, e-mail: said@civil.uminho.pt Resumo - Neste artigo apresentam-se resultados de uma investigação sobre o desenvolvimento de um novo material ligante sintetizado a partir de lamas de minas. O desempenho mecânico do novo ligante é comparado com o desempenho de dois produtos comerciais de reparação de estruturas de betão. Os resultados obtidos indicam que o novo ligante apresenta um desempenho mecânico superior aos produtos comerciais, com um custo inferior e com vantagens ambientais acrescidas. São também apresentados resultados da microestrutura da ligação betão/novo ligante comprovando a existência de uma ligação de natureza química. 1. Introdução Em termos históricos os ligantes que estiveram na base do desenvolvimento dos actuais ligantes geopolimericos, foram ligantes à base de escórias de alto forno com elevadas percentagens de óxido de cálcio, obtidos por activação com soluções alcalinas de baixa ou média concentração, e objecto de intensas analises por parte de investigadores do Leste da Europa e da Escandinávia. Contudo em 1978, Davidovits criou a designação "geopolimero", para caracterizar novos materiais com a capacidade para se transformarem, policondensarem e adquirirem forma rapidamente a baixas temperaturas como os polímeros [1]. O processo de polimerização involve uma reacção quimica, sob condições de elevada alcalinidade com minerais aluminosilicatados, originando ligações poliméricas Si-O-Al-O com uma fórmula empirica Mn [- (Si - O 2 )z Al - O]n. wh 2 O, em que n é o grau de polimerização, z é 1, 2 or 3, e M é um catião alcalino, como o sódio ou potássio. A geopolimerização requer a utilização de matérias-primas contendo quantidades significativas de silica e alumina em estado amorfo, como as cinzas volantes, as escórias de alto forno ou resíduos de minas e pedreiras após seu tratamento térmico. Contudo em Portugal o volume de produção de escórias e de cinzas volantes é em termos globais de apenas 0,4 milhões de ton. (Mt) por ano, no entanto o volume de produção de resíduos industriais de minas e pedreiras é de aproximadamente 16 Mt/ano representando 58% do total de resíduos industriais [2,3]. Adicionalmente importa ter presente que uma tão elevada quantidade de resíduos minerais, significa a inutilização de vastas áreas para a sua deposição. Tal facto constitui-se como um entrave ao cumprimento das Directivas Aves e Habitats, que prevêem um aumento das áreas protegidas do território português dos actuais 7,2% para 21,3% no âmbito da Rede Natura 2000. As Minas da Panasqueira, ainda hoje em actividade estão localizadas no distrito de Castelo Branco, próximo do parque natural da Serra da Estrela e junto à Paisagem protegida da Serra do Açor. Este complexo mineiro gerou ao longo do séc.20 alguns milhões de toneladas de lamas residuais, que se encontram depositadas em vários lagos de superfície considerável e com um impacto ambiental muito significo. Investigações recentes mostram que a partir da activação das lamas residuais das Minas da Panasqueira é possível sintetizar um ligante de características geopoliméricas, com elevadas resistências iniciais, baixa absorção e elevada durabilidade [4], no entanto e atendendo a que actualmente não existe qualquer beneficio económico para a utilização de resíduos minerais, constatase que o fabrico de ligantes geopolimérico com lamas

residuais apresenta um custo superior aos dos ligantes tradicionais, o que se fica a dever ao custo relativamente elevado das soluções alcalinas de activação à base de hidróxidos e silicatos. É no entanto expectável que a longo prazo esta situação se possa inverter, muito por força do aumento do custo dos ligantes tradicionais devido à contabilização do custo de emissões de carbono [5]. Dessa forma e a curto prazo a utilização de ligantes do tipo geopolimérico passará necessariamente por aplicações alternativas a materiais de elevado custo como sejam os produtos de reparação de estruturas de betões CPN, tendo algumas investigações preliminares revelado que os ligantes AALRM apresentam um desempenho bastante promissor nesse área especifica [6] A aderência entre o material de reparação e o betão da estrutura a reparar é uma das mais importantes propriedades dos materiais de reparação. Esta aderência depende não só das características do material de reparação, mas também da rugosidade da superfície do betão do substrato. Para quantificar o nível de aderência tem sido utilizados vários ensaios, como o ensaio de pulloff, o ensaio de compressão, de flexão ou o ensaio de slant shear, os quais são influenciados quer pelo material de reparação quer pelo estado de tensão na superfície de reparação [7,8]. O ensaio slant shear tem mostrado ser um ensaio significativo, sendo um ensaio económico, sensível à rugosidade da superfície de ligação e apresentando uma boa correlação com o ensaio de pull-of [9]. A. Materiais 2. Programa experimental Usando o método das curvas de referência de Faury [10,11] foi feito o estudo da composição de um betão da classe de resistência C30/37. Na TABELA I são apresentados elementos relativos ao betão do substrato, quer em termos da sua composição como das suas propriedades mecânicas. Os provetes de betão foram curados em água durante 3 meses, pois este período de cura leva a um processo de hidratação quase completo à semelhança do que acontece em betões já com alguma idade das estruturas deterioradas, como referem alguns autores [12]. TABELA I CARACTERÍSTICAS DO BETÃO DO SUBSTRATO Componentes C30/37 Cimento II 32,5 (Kg/m 3 ) 504 Areia 417 Agregados 1154 Razão A/C 0,43 fc a 28d (MPa) 37,8 ft b 28d (Mpa) 8,7 a Valor médio para 3 provetes com (150 150 150mm 3 ) b Valor médio para 6 provetes com (40 40 160mm 3 Foram utilizados dois produtos comerciais correntemente utilizados para reparação de estruturas de betão, aqui genericamente designados somente por R1 e R2. Os produtos comerciais de reparação de estruturas, são fornecidos como misturas pré-preparadas de areia fina (Dmáx=2mm), cimento, sílica de fumo e outros aditivos bastando misturar água, sendo a densidade do material fresco de 2100 Kg/ m 3. As suas características mecânicas, fornecidas pelo fabricante, são as seguintes: Material R1 - fc 28d = 45MPa, ft 28d = 9Mpa Material R2 -fc 28d = 49MPa, ft 7d = 6Mpa, ft 28d = 8Mpa O ligante geopolimérico AALRM utilizado no presente trabalho como material de reparação, foi obtido a partir da activação de lamas residuais das Minas da Panasqueira. Em termos mineralógicos as lamas são constituídas por moscovite e quartzo. As lamas foram submetidas previamente a um tratamento térmico com uma temperatura de 950 ºC durante 2 horas, a fim de se conseguir aumentar a sua reactividade por desidroxilação. As transformações estruturais provocadas pela fase de calcinação foram publicadas noutro artigo [4]. Para aquelas condições térmicas, a análise da difracção de raios-x revela a formação de uma fase amorfa que ocorre predominantemente no intervalo entre os 850 ºC e os 950 ºC. A calcinação não provoca no entanto o colapso integral da estrutura de moscovite. Análises relativas à dimensão do principal pico de moscovite revelaram que após a fase de tratamento térmico continua a persistir um pico correspondente a 12% do inicial. O ligante AALRM é constituido por uma mistura de agregados, lamas, hidróxido de cálcio, activador alcalino e água. Os agregados foram os mesmos já descritos para a execução do betão do substrato. A razão mássica entre agregados, lamas e activador alcalino é 1,5:1:1. O hidróxido de cálcio é utilizado numa percentagem de 10%, devido ao facto de investigações relacionadas com o estudo da composição deste tipo de ligante, terem revelado que esta percentagem conduz à optimização da resistência à compressão [4]. O activador alcalino é constituído por hidróxido de sódio com uma concentração de (24M) e silicato de sódio, sendo utilizados numa proporção mássica de 1:2,5. Investigações sobre os ligantes AALRM revelaram que estas condições de composição revelaram ser aquelas que maximizam a resistência de longo prazo. A execução do activador alcalino inicia-se com a operação de dissolução do hidróxido de sódio em palhetas, tendo-se utilizado água destilada para evitar o efeito de contaminantes desconhecidos da água da rede. O activador alcalino é composto por silicato e hidróxido de sódio, sendo preparado previamente pela mistura dos dois compostos, antes da sua mistura aos componentes sólidos. Os agregados, as lamas e o hidróxido de cálcio são misturados á parte antes da adição do activador alcalino, pelo facto desta ordem de mistura dos componentes se ter revelado como a mais adequada. Para a obtenção de uma mistura com alguma trabalhabilidade, utilizou-se água extra, água que é adicionada à mistura, após todos os componentes já estarem misturados. A razão mássica água/sólidos foi de 4%. O desempenho mecânico desta mistura em termos de resistência à compressão e à flexão é o seguinte: fc 1d = 47MPa, fc 7d = 60,3MPa, fc 28d = 78,3MPa ft 1d = 7MPa, ft 7d = 11,5MPa, ft 28d = 10,7MPa

B. Ensaio slant shear A quantificação da aderência entre o betão do substrato e os produtos de reparação foi levada a cabo através da análise da resistência ao corte no ensaio slant shear. O ensaio utiliza provetes prismáticos, compostos por duas metades, uma de betão CPN e outra de material de reparação, sendo submetidas a um esforço de compressão. A dimensão dos provetes é de 50 50 125mm 3, com uma superfície de ligação fazendo um ângulo de 30º com a vertical. A resistência ao corte foi calculada, dividindo a carga máxima de rotura pela área da superfície de ligação e foi obtida da média do ensaio de 4 provetes para cada idade de cura. Os provetes foram ensaiados para as idades de cura de 1, 3, 7 e 28 dias. Com o objectivo de se aumentar a superfície específica do betão do substrato, algumas superfícies do betão do substrato, foram tratadas com uma solução ácida. A superfície dessas metades de betão foi imersa numa fina lâmina liquida, com 5% de ácido clorídrico durante 5 minutos, sendo posteriormente lavadas para assegurar a remoção do CaCl 2 resultante da reacção entre o ácido HCl e o Ca(OH) 2, presente na superfície do betão do substrato. De acordo com alguns investigadores este procedimento conduz a um aumento da micro-rugosidade do betão [14]. Os provetes aparecem referenciados ao material de reparação utilizado e ao acabamento da superfície de ligação. Os provetes reparados com ligantes AALRM aparecem designados por GP, enquanto os reparados com os produtos comerciais aparecem designados por R1 e R2. Os diferentes tipos de superfície do betão do substrato, aparecem referenciados com as seguintes designações: NTS Superfície serrada sem tratamento ES Superfície serrada sujeita a tratamento químico MF Superfície betonada sobre cofragem metálica WF - Superfície betonada sobre cofragem de madeira de pinho 3. Analise dos resultados Na Figura 1 são apresentados os resultados da resistência ao corte para as diversas soluções de reparação. 18 Pode constatar-se que os valores da resistência ao corte por aderência nos provetes reparados com ligantes AALRM, apresentam altas resistências logo a partir do primeiro dia, apresentando nessa idade uma resistência superior aos provetes reparados com produtos comerciais ensaiados aos 28 dias. São ainda, bastante superiores ao valor mínimo recomendado para a resistência à adesão pela Concrete Society [15] de 0,8MPa no ensaio de (pull-off test), valor que corresponde a aproximadamente 5MPa no ensaio de slant shear de acordo com a correlação obtida por Júlio et al. [12]. A resistência ao corte nos provetes reparados com ligantes AALRM não é influenciada pelo tratamento químico da superfície serrada do betão do substrato, pois os resultados são idênticos para a superfície serrada com e sem tratamento químico, mas sim pelo uso de provetes de substrato com superfícies betonadas contra cofragem. Nestes dois casos a resistência diminui ligeiramente. A justificação para este comportamento tem que ver com o facto deste tipo de superfície ser composta essencialmente por hidróxido de cálcio, sem agregados expostos, cuja dissolução permite um aumento da resistência da ligação entre os materiais como acontece nos provetes de betão serrados. Estes resultados confirmam investigações relacionadas com a influência dos agregados [13]. O desempenho em termos de aderência dos provetes reparados com produtos de reparação comerciais é muito dependente do tempo de cura, pelo que isso constitui um obstáculo quando se pretendem altas aderência iniciais. Os resultados mostram que a utilização do produto R2 é claramente influenciada pelo tipo de tratamento da superfície do betão do substrato, evidenciando um ganho de resistência muito substancial (quase o dobro) relativamente à adesão sobre superfície serrada. Por seu lado o produto R1, apresenta em superfícies sem tratamento um valor de aderência superior ao produto R2, contudo o nível de aderência pouco cresce com o aumento da rugosidade da superfície. Porque sendo uma rugosidade quase microscópica, deverá influenciar de forma pouco significativa a capacidade adesiva deste produto, porquanto deve só ser utilizado em superfícies de elevada rugosidade, sujeitas aos tratamentos de superfícies convencionais, com escova de aço ou a jacto de areia. 4. Microestrutura da zona de aderência Resistência ao corte (Mpa) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 0 5 10 15 20 25 30 Tempo de cura (dias) GP-NTS GP-ES GP-MF GP-WF R2-NTS R2-ES R1-NTS R1-ES Na Figura 2, apresentam-se imagens da microstrutura da zona de ligação entre os provetes de betão CPN da classe de resistência C30/37 reparados com ligantes AALRM. Pode constatar-se a inexistência de uma zona de transição clara entre os materiais o que parece indicar que teve lugar uma ligação química entre estes. A explicação para esse fenómeno reside no facto do betão CPN do substrato ser composto de duas fases. Uma rica em hidróxido de cálcio que reage com o ligante activado alcalinamente devido á necessidade em haver iões positivos como o Ca ++ presentes na estrutura polímérica por forma a equilibrar electricamente a carga negativa dos iões Al 3+, e uma outra fase de agregados cuja dissolução pelo activador alcalino permite contribuir para uma interligação do tipo mecânico. Figura 1 Resistência ao corte no ensaio slant-shear

Zona de ligação Betão C30/37 Argamassa AALRM Figura 2 Microestrutura da ligação entre um betão CPN do substrato e o ligante AALRM Pode também observar-se ao nível da microestrutura do ligante AALRM, a existência de fissuras próximo da zona de ligação, a explicação para a sua ocorrência poderá ter que ver com o elevado nível de retracção dos ligantes activados alcalinamente, que embora não tenha podido ser analisada na sua globalidade com recurso ao ensaio de retracção com inicio 24 horas após a betonagem, é no entanto visível ao nível da microestrutura. Contudo deve também admitir-se a hipótese de haver algum esforço de corte induzido pela adesividade entre os dois materiais e gerado durante a retracção, que explique ainda que parcialmente a fendilhação detectada. 5. Considerações económicas Com o objectivo de analisar a eficiência económica das diversas soluções de reparação, comparam-se na TABELA 2 os custos das diferentes argamassas em termos de custos nominais. Mesmo que os produtos comerciais de reparação (R1 e R2), apresentassem o mesmo desempenho em termos de aderência a betões CPN, as soluções de reparação com ligantes AALRM eram 6,9 vezes mais económicas que a solução envolvendo o produto comercial de reparação com o menor preço. Quando a comparação é feita em termos de rácio custo/resistência ao corte as diferenças tornam-se bastante maiores, neste caso a solução envolvendo o produto comercial mais barato é 13,8 vezes mais cara que a solução com ligantes AALRM. (Figura 3), o que é indicativo da capacidade concorrencial evidenciada por este tipo de ligantes. 6.Conclusões Os ligantes AALRM apresentam uma elevada aderência a betões CPN logo a partir do primeiro dia de cura, não estando dependentes da rugosidade da superfície. Já os produtos comerciais utilizados na reparação de betão, revelaram que a sua aplicabillidade se restringe a superfícies com um determinado nível de rugosidade, além do que o seu desempenho é bastante influenciado pelo tempo de cura, não sendo por isso adequados a situações em que se exige um elevado nível de aderência logo a seguir á operação de reparação. Além das vantagens mecânicas, os ligantes AALRM, caracterizam-se ainda por apresentarem um custo bastante mais baixo do que o dos produtos comerciais. Referências [1] Davidovits, J.; Geopolymers: Inorganic polymeric new materials.journal of Thermal Analysis 37 (1991) 1633-1656. [2] Davidovits, J.; Chemistry of geopolymeric systems, Terminology.Proceedings of Geopolymer 1999 International Conference.France [3] Instituto Português de Residuos, "Produção de escórias e cinzas no ano 2002". 2004. [4] Torgal, Fernando M.Alves S.P.; (2007) Desenvolvimento de ligantes obtidos por activação alcalina de lamas residuais das Minas da Panasqueira. Tese de Doutoramento em Engenharia Civil. Universidade da Beira Interior

TABELA 2 CUSTO DAS DIVERSAS SOLUÇÕES DE REPARAÇÃO Custo dos materiais ( /ton.) Custo total Solução de reparação AALRM a (25 / ton) Agregados (7,7 / ton) Silicato de sódio (428 / ton) Hidróxido de sódio (728 / ton) Hidróxido de cálcio (100 / ton) Argamassa R1 (910 / ton) Argamassa R2 (1646 / ton) ( /ton.) ( / m 3 ) Argamassa 6,3 3,3 85,6 28,5 2,8 - - 126,5 263 AALRM Argamassa R1 - - - - - 910-910 1820 Argamassa R2 - - - - - - 1646 1646 3292 a Inclui os custos de tratamento térmico e de moagem 700 600 Rácio custo/resistência (Euros/MPa) 500 400 300 200 100 0 R1-NTS R1-ES R2-NTS R2-ES GP-NTS GP-ES GP-MF GP-WF Solução de reparação Figura 3 Rácio custo/resistência ao corte para as diversas soluções de reparação analisadas [5] Torgal, F. M. Alves S. P.;Castro Gomes, J. P.; Jalali, Said; Cimento Portland versus ligantes geopoliméricos: Considerações económicas sobre as implicações do mercado de carbono no custo dos betões. Engenharias 2005. Universidade da Beira Interior. Covilhã. [6] Torgal, F. M. Alves S. P.;Castro Gomes, J. P.;Jalali, Said; Bond strength between concrete substrate and repair materials. Comparisons between Tungsten mine waste geopolymeric binder versus current commercial repair products. (2006) 7 th International Congress on Advances in Civil Engineering,, nº 482, 10 p,turquia. [7] [8] Austin, S.; Robins; Pan; Youguang; Shear bond testing of concrete repairs. Cement and Concrete Research 29 (1999) 1067-1076 Momayez, A.; Ehsani, M.; Ramezanianpour, A. A.; Rajaie,H. ; Comparison of methods for evaluating bond strength between concrete substrate and repair materials. Cement and Concrete Research 35 (2005) 748-757 [9] Julio, E.N.B.S.; Branco, F.A B.; Silva, V.D.; Concrete to concrete bond strength. Influence of the roughness of substrate surface. Construction and Building materials 18 (2004) 675-681 [10] Faury, J.; Le Beton.Influence de ses constituents inerts. Regles á adopter pour sameilheure composition. Sa confection et son transport sur les chantier. 3rd ed. Paris,Dunod, 1958 [11] Lourenço, Jorge; Coutinho José; Automatic calculations for concrete mix selection.faury and Bolomey methods. Comissão de Coordenação da Região Centro. MonografiasTécnicas, Coimbra, 1986 [12] Hassan, K.E.; Brooks, J.J., Al-Alawi, L.; Compatibility of repair mortars with concrete in a hot-dry environment. Cement& Concrete Composites 23 (2001) 93-101 [13] F. Pacheco-Torgal, J. P. Castro-Gomes, S. Jalali; Effect of aggregates on strength and microstructure of geopolymeric mine waste mud binders. Cement and Concrete Research. 37 (2007) 933-941 [14] Xiong, G.; Cui, Y.; Chen, Liqiang; Jiang, Hao; Influence of hydrochloric acid etching on bond strength between concrete substrate and repair materials. Cement & Concrete Composites 26 (2004) 41-45 [15] Concrete Society; Patch repair of reinforced concrete. Model specification and method of measurement. Concrete Society Technical Report nº 38 (1991)