UNIVERSIDADE ESTADUAL DE FEIRA DE SANTANA. Guido Martins de Andrade

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1 UNIVERSIDADE ESTADUAL DE FEIRA DE SANTANA Guido Martins de Andrade FUNDAÇÃO EM ESTACA HÉLICE CONTÍNUA: ESTUDO DE CASO EM OBRA DE VIADUTO NO MUNICÍPIO DE FEIRA DE SANTANA-BA. Feira de Santana-BA 2009

2 Guido Martins de Andrade FUNDAÇÃO EM ESTACA HÉLICE CONTÍNUA: ESTUDO DE CASO EM OBRA DE VIADUTO NO MUNICÍPIO DE FEIRA DE SANTANA-BA. Monografia apresentada à Universidade Estadual de Feira de Santana, como parte da disciplina Projeto Final II, para obtenção da graduação em Engenharia Civil. Área do conhecimento: Geotecnia Orientadora: Profª D.Sc. Maria do Socorro Costa São Mateus Feira de Santana-BA 2009

3 Guido Martins de Andrade FUNDAÇÃO EM ESTACA HÉLICE CONTÍNUA: ESTUDO DE CASO EM OBRA DE VIADUTO NO MUNICÍPIO DE FEIRA DE SANTANA-BA. Monografia apresentada à Universidade Estadual de Feira de Santana, como requisito para obtenção da graduação em Engenharia Civil. Feira de Santana-BA, 25 de março de Aprovador por: Maria do Socorro Costa São Mateus, D.Sc. Universidade Estadual de Feira de Santana UEFS (ORIENTADORA) Areobaldo Oliveira Aflitos, M.Sc. Universidade Estadual de Feira de Santana UEFS (EXAMINADOR) Carlos Antônio Alves Queiroz Universidade Estadual de Feira de Santana UEFS (EXAMINADOR)

4 Aos meus pais, irmãs e familiares, pelo apoio e incentivo na conclusão deste trabalho.

5 AGRADECIMENTOS A toda minha família pelo carinho, apoio e momentos de felicidade ao longo da minha vida, principalmente nestes últimos anos, em especial às minhas irmãs, minha mãe, minha avó Ercina e meu tio Reinan. A profª. D.Sc. Maria do Socorro Costa São Mateus pela orientação, atenção, carinho e pelos valiosos ensinamentos durante a realização deste trabalho. Aos grandes amigos, tanto da universidade, quanto fora dela, pelas alegrias e ensinamentos. Aos professores desta grande instituição de ensino (UEFS), pelos ensinamentos e exemplo de postura profissional. À coordenadora da disciplina, pelas dicas e conselhos no decorrer destes últimos três semestres. À Universidade Estadual de Feira de Santana. Ao Banco Nordeste do Brasil S.A, agência Feira de Santana, na pessoa dos gestores, pela compreensão, apoio e flexibilização dos horários de trabalho. À Prefeitura Municipal de Feira de Santana, pela disponibilização do material necessário à realização do estudo. Enfim, a todos que contribuíram direta ou indiretamente, para a conclusão deste trabalho.

6 RESUMO Apresenta-se, neste trabalho, um estudo sobre a fundação adotada na construção do viaduto do bairro da Cidade Nova, município de Feira de Santana-BA. O primeiro passo foi a realização da revisão bibliográfica sobre as características e o processo executivo da estaca hélice contínua, dos equipamentos utilizados, das vantagens e desvantagens deste tipo de fundação e dos métodos tradicionais (Aoki & Velloso, 1975; Décourt & Quaresma, 1978) e específicos (Décourt et al., 1996; Antunes & Cabral, 1996; Alonso, 1996; Gotlieb et al., 2000; Kárez & Rocha, 2000; Vorcaro & Velloso, 2000) utilizados para a previsão de sua capacidade de carga, assim como sobre investigação geotécnica, em especial a sondagem de simples reconhecimento com SPT. Em seguida, comentários sobre o caso estudado, sua localização, algumas características geológicas e geotécnicas, bem como informações sobre o ensaio de carregamento dinâmico realizado. Na análise dos resultados dos oito métodos de previsão de capacidade carga, em comparação com os resultados dos ensaios de carregamento dinâmico realizados no local da obra, para os quatro apoios estudados, verificou-se que os métodos de Aoki & Velloso (1975), Décourt et al. (1996) e Antunes & Cabral (1996) são os mais conservadores, os métodos de Décourt & Quaresma (1978), Alonso (2000) e Vorcaro & Velloso (2000), apresentaram resultados intermediários e os mais arrojados, Kárez & Rocha (2000) e Gotlieb et al. (2000), sendo que este último foi o que apresentou previsões mais próximas dos resultados das prova de carga dinâmica.

7 ABSTRACT This work studies the foundation adopted at the construction of the viaduct of the Cidade Nova district, municipality of Feira de Santana-BA. Initially it was done a literature review about the characteristics and process of helix continuous cutting pile installation, used equipments, the advantages and disadvantages of this type of foundation and the traditional (Aoki & Velloso, 1975; Décourt & Quaresma, 1978) and specific methods (Décourt et al., 1996, Antunes & Cabral, 1996; Alonso, 1996; Gotlieb et al., 2000; Karez & Rocha, 2000; Vorcaro & Velloso, 2000) used for the prediction of its bearing capacity, as well as geotechnical investigation, in particular the Standard Penetration Test. Then comments about the case study, its site, some geological and geotechnical characteristcs, as well as information on the dynamic load test performance. The analysis of eight methods for predict load capacity were compared to the results of dynamic load tests done on the piles, to support the four studied, we found that the methods of Aoki & Velloso (1975), Décourt et al. (1996) and Antunes & Cabral (1996) are more conservative, methods of Décourt & Quaresma (1978), Alonso (2000) and Vorcaro & Velloso (2000), showed intermediate results and the most daring, Karez & Rocha (2000 ) and Gotlieb et al. (2000), the latter was the closest predictions of the results of the proof of the dynamic load.

8 LISTA DE FIGURAS Figura 2.1 Perfuração do terreno (obra estudada)...26 Figura 2.2 Detalhe da hélice espiral, tubo central e dos dentes da extremidade...27 Figura 2.3 Concretagem da estaca na obra do viaduto em Feira de Santana-BA..28 Figura 2.4 Retirada manual do solo entre as pás da hélice...29 Figura 2.5 Colocação da armadura após a conclusão da concretagem (obra estudada)...30 Figura 2.6 Modelo de equipamento utilizado no Brasil (FUNESP, 2001; apud ALMEIDA NETO, 2002)...31 Figura 2.7a Modelo de equipamento utilizado para a monitoração eletrônica com informações no momento da perfuração de uma estaca na obra...33 Figura 2.7b Modelo de equipamento utilizado para a monitoração eletrônica com informações durante a concretagem de uma estaca da obra...33 Figura 2.7c Folha de rosto com as informações da perfuração e concretagem da estaca (ALMEIDA NETO, 2002)...33 Figura 2.8 Sondagem de simples reconhecimento a percussão SPT...44 Figura 2.9 Esquema das parcelas de atrito lateral e resistência de ponta para a previsão da capacidade de carga da estaca...47 Figura 3.1 Localização do município de Feira de Santana-BA ( acesso em 15/03/2009)...61

9 Figura 3.2 Localização da obra no município de Feira de Santana-BA ( acesso em 15/03/2009)...62 Figura 3.3 Croqui de localização dos furos da sondagem a percussão (GEOMEC, 2008)...63 Figura 3.4 Resultado da sondagem a percussão SP-08 (GEOMEC, 2008)...64 Figura 3.5 Planta com a localização dos apoios 1 a 6 e dos furos de sondagem SP-05, SP-04 e SP-08 (ANTW, 2008)...66 Figura 3.6 Esquema dos apoios 1 e 2 (ANTW, 2008)...67 Figura 3.6a Esquema dos apoios 1 e 2 da obra...67 Figura 3.7 Esquema dos apoios 5 e 6 (ANTW, 2008)...68 Figura 3.7a Esquema dos apoios 5 e 6 da obra...68 Figura 4.1 Comparação das cargas de ruptura obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio AP Figura 4.2 Cargas de ponta e por atrito lateral obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio AP1 (comprimento das estacas igual a 16m)...75 Figura 4.3 Comparação das cargas de ruptura obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio AP Figura 4.4 Cargas de ponta e por atrito lateral obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio 2 (comprimento da estaca no projeto igual a 17m)...78

10 Figura 4.5 Resultado da sondagem a percussão SP-05 (GEOMEC, 2008)...80 Figura 4.6 Comparação das cargas de ruptura obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio AP Figura 4.7 Cargas de ponta e por atrito lateral obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio 5 (comprimento da estaca no projeto igual a 9m)...82 Figura 4.8 Resultado da sondagem a percussão SP Figura 4.9 Comparação das cargas de ruptura obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio AP Figura 4.10 Cargas de ponta e por atrito lateral obtidas no ensaio de prova de carga dinâmica e a partir dos métodos de previsão tradicionais e semi-empíricos: estacas do apoio 6 (comprimento da estaca no projeto igual a 6m)...86 Figura 4.11 Resistência de ponta para os quatro apoios obtida pelos métodos estudados...90 Figura 4.12 Parcela de atrito lateral para os quatro apoios obtida pelos métodos estudados...90 Figura 4.13 Esquema dos apoios 1 a 6 (ANTW,2008)...92 Figura 4.13a Esquema dos apoios 1 a 6 da obra...93 Figura 4.14 Resultados das provas de carga (média) versus os valores das previsões da capacidade de carga através dos oito métodos estudados...94

11 Figura Resultados das provas (1) de carga versus os valores das previsões da capacidade de carga através dos oito métodos estudados...95 Figura Resultados das provas (2) de carga versus os valores das previsões da capacidade de carga através dos oito métodos estudados...95

12 LISTA DE TABELAS Tabela 2.1 Características dos equipamentos (PENNA et al., 1999)...31 Tabela 2.2 Carga máxima estrutural do concreto no dimensionamento da estaca hélice contínua (HACHICH, 1996)...46 Tabela 2.3 Coeficientes K A e α A (Aoki e Velloso, 1975)...50 Tabela 2.4 Coeficientes de transformação F 1 e F 2 (Aoki e Velloso, 1975)...51 Tabela 2.5 Valores de C em função do tipo de solo (DÉCOURT & QUARESMA, 1978)...52 Tabela 2.6 Valores dos coeficientes α D e β D em função do tipo de solo e do tipo de estaca (HACHICH et al., 1996)...53 Tabela 2.7 Parâmetros β 1 e β 2 (ANTUNES e CABRAL, 1996)...54 Tabela 2.8 Limites de r l e valores de α Al propostos por Alonso (1996) para estacas hélice contínua...55 Tabela 2.9 Valores de β Al (em kpa/kgf.m) em função do tipo de solo para as regiões analisadas...57 Tabela 2.10 Resumo dos métodos estudados...60 Tabela 3.1 Estacas ensaiadas e características do ensaio (GEOMEC, 2008)...70 Tabela 3.2 Resultado da análise através do método CASE. (GEOMEC, 2008)...70

13 Tabela Resultado da análise através do método CAPWAP (GEOMEC, 2008)...71 Tabela 4.1 Resumo dos resultados do apoio 1, para as parcelas de atrito lateral, resistência de ponta e total, através dos oito métodos estudados...76 Tabela 4.2 Resumo dos resultados do apoio 2, para as parcelas de atrito lateral, resistência de ponta e total, através dos oito métodos estudados...79 Tabela 4.3 Resumo dos resultados do apoio 5, para as parcelas de atrito lateral, resistência de ponta e total, através dos oito métodos estudados...83 Tabela 4.4 Resumo dos resultados do apoio 6, para as parcelas de atrito lateral, resistência de ponta e total, através dos oito métodos estudados...87 Tabela 4.5 Resumo do comportamento dos métodos em relação a cada apoio...87 Tabela A.1 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Aoki & Velloso (1975) Tabela A.2 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 1, através do métodos de Aoki & Velloso (1975) Tabela A.3 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Décourt & Quaresma (1978) Tabela A.4 Coeficientes utilizados para a correção da parcela de atrito lateral e de ponta, para estacas hélice contínua, propostos por Décourt et al. (1996) Tabela A.5 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Antunes & Cabral (1996)...106

14 Tabela A.6 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 1, através do métodos de Antunes & Cabral (1996) Tabela A.7 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Alonso (2000) Tabela A.8 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 1, através do métodos de Alonso (2000) Tabela A.9 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Gotlieb et al. (2000) Tabela A.10 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Kárez & Rocha (2000) Tabela A.11 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 1, através do método de Vorcaro & Velloso (2000) Tabela A.12 Resumos dos resultados para as previsões da capacidade de carga e das provas de carga para as estacas do apoio Tabela A.13 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 2, através do métodos de Aoki & Velloso (1975) Tabela A.14 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 2, através do método de Décourt & Quaresma (1978) Tabela A.15 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 2, através do método de Antunes & Cabral (1996) Tabela A.16 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 2, através do métodos de Antunes & Cabral (1996)...113

15 Tabela A.17 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 2, através do método de Alonso (2000) Tabela A.18 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 2, através do métodos de Alonso (2000) Tabela A.19 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 2, através do método de Gotlieb et al. (2000) Tabela A.20 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 2, através do método de Kárez & Rocha (2000) Tabela A.21 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 2, através do método de Vorcaro & Velloso (2000) Tabela A.22 Resumos dos resultados para as previsões da capacidade de carga e das provas de carga para as estacas do apoio Tabela A.23 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 5, através do métodos de Aoki & Velloso (1975) Tabela A.24 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 5, através do método de Décourt & Quaresma (1978) Tabela A.25 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 5, através do método de Antunes & Cabral (1996) Tabela A.26 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 5, através do métodos de Antunes & Cabral (1996) Tabela A.27 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 5, através do método de Alonso (2000)...120

16 Tabela A.28 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 5, através do métodos de Alonso (2000) Tabela A.29 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 5, através do método de Gotlieb et al. (2000) Tabela A.30 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 5, através do método de Kárez & Rocha (2000) Tabela A.31 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 5, através do método de Vorcaro & Velloso (2000) Tabela A.32 Resumos dos resultados para as previsões da capacidade de carga e das provas de carga para as estacas do apoio Tabela A.33 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 6, através do métodos de Aoki & Velloso (1975) Tabela A.34 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 6, através do método de Décourt & Quaresma (1978) Tabela A.35 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 6, através do método de Antunes & Cabral (1996) Tabela A.36 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 6, através do métodos de Antunes & Cabral (1996) Tabela A.37 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 6, através do método de Alonso (2000) Tabela A.38 Cálculo da parcela de atrito lateral para as estacas do apoio 6, através do métodos de Alonso (2000)...126

17 Tabela A.39 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 6, através do método de Gotlieb et al. (2000) Tabela A.40 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 6, através do método de Kárez & Rocha (2000) Tabela A.41 Dados utilizados para o cálculo da previsão da capacidade de carga para as estacas do apoio 6, através do método de Vorcaro & Velloso (2000) Tabela A.42 Resumos dos resultados para as previsões da capacidade de carga e das provas de carga para as estacas do apoio

18 LISTA DE SÍMBOLOS P últ P l P p carga de ruptura, capacidade de carga ou carga última; parcela transmitida por atrito lateral; parcela transmitida pela ponta; K A coeficiente tabelado que varia em função do tipo de solo (Tabela 2.3); α A coeficiente tabelado que varia em função do tipo de solo (Tabela 2.3); N n L n D n número de golpes de SPT de cada camada; comprimento de cada camada; diâmetro da estaca; número de camadas; N PA número de golpes SPT da camada de apoio da ponta da estava; L N N l comprimento da estaca; índice de resistência à penetração do ensaio SPT; média dos valores de N ao longo do fuste, exceto o da camada da ponta e do primeiro metro da superfície; C coeficiente tabelado que depende do tipo de solo (Tabela 2.5); N PD média do número de golpes do ensaio SPT na camada da ponta da α D β D β 1 β 2 U estaca, imediatamente acima, imediatamente abaixo desta; coeficiente que vaira em função dos diversos tipos de estacas e para os diferentes tipos de solos (Tabela 2.6); coeficiente que vaira em função dos diversos tipos de estacas e para os diferentes tipos de solos (Tabela 2.6); parâmetro para o cálculo do atrito lateral, que depende do tipo de solo (Tabela 2.7); parâmetro para o cálculo da resistência de ponta, que depende do tipo de solo (Tabela 2.7); perímetro da seção transversal do fuste da estaca; r l adesão média na carga última ao longo do fuste da estaca ( Al. f s (Tabela 2.8); α )

19 l f s trecho onde se admite atrito lateral unitário r l constante; adesão calculada a partir do torque máximo (em kgf.m) e a penetração total (em cm) do amostrador, no ensaio SPT-T; α Al coeficiente de correção do atrito lateral f s, obtido através da interpretação de provas de carga carregadas até as proximidades da carga última (Tabela 2.8); T máx torque máximo expresso em kfg.m; h A p penetração total do amostrador, em cm (geralmente 45 cm); área da projeção da ponta da estaca sobre um plano perpendicular ao eixo da mesma; (1) T mín média aritmética dos valores de torque mínimo (em kgf.m) do trecho 8 D acima da ponta da estaca. Considera-se nulo os T mín acima do nível do terreno, quando o comprimento da estaca for menor do que 8 D ; (2) T mín média aritmética dos valores de torque mínimo (em kgf.m) do trecho 3 D, medido para baixo, a partir da ponta da estaca; P adm tensão admissível a ser aplicada no topo da estaca (kpa); SPT médiodaponta média dos valores obtidos no trecho 8 D acima e 3 D abaixo da ponta da estaca; SPT somatório dos N SPT ao longo do comprimento da estaca, sendo que os valores N SPT limitados a 50; N SPT soma de golpes de SPT ao longo do fuste da estaca; K kr 210 para argila, 250 para siltes e 290 para areia; N SPT número de golpes de SPT na ponta da estaca; x p resistência de ponta (. N p SPT ( ponta) l A ); x resistência por atrito lateral ( U N SPT ( fuste ) );

20 SUMÁRIO 1 INTRODUÇÃO JUSTIFICATIVA OBJETIVOS ESTRATÉGIA METODOLÓGICA ESTRUTURA DA MONOGRAFIA REVISÃO BIBLIOGRÁFICA HISTÓRICO PROCESSO EXECUTIVO Perfuração Concretagem Colocação da Armadura EQUIPAMENTOS CONTROLE DE EXECUÇÃO Controle do desempenho Prova de carga estática Prova de carga dinâmica ASPECTOS RELEVANTES NA EXECUÇÃO Procedimentos prévios à execução das estacas Controle da concretagem Pressão de injeção Sistema de injeção do concreto ASPECTOS GEOTÉCNICOS Solos muito resistentes Camada de argila mole confinada Camada de argila mole superficial Camada de areias puras na região da ponta VANTAGENS E DESVANTAGENS DA ESTACA HÉLICE CONTÍNUA Vantagens Desvantagens INVESTIGAÇÃO GEOTÉCNICA Sondagem de simples reconhecimento com SPT ELEMENTOS PARA O DIMENSIONAMENTO DE FUNDAÇÕES EM ESTACA MÉTODOS SEMI-EMPÍRICOS PARA A PREVISÃO DA CAPACIDADE DE CARGA Métodos tradicionais para a previsão da capacidade de carga em estacas Método de Aoki & Velloso (1975) Método de Décourt & Quaresma (1978)... 51

21 Métodos específicos para a previsão da capacidade de carga Método de Décourt & Quaresma (1978) modificado por Décourt et al. (1996) Método de Antunes & Cabral (1996) Método de Alonso (1996) Método de Gotlieb et al. (2000) Método de Kárez & Rocha (2000) Método de Vorcaro & Velloso (2000) ESTUDO DE CASO: CARACTERÍSTICAS E ENSAIOS REALIZADOS CARCTERÍSTICAS DE FEIRA DE SANTANA-BA E LOCALIZAÇÃO DA OBRA EM ESTUDO CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DO LOCAL DA OBRA ENSAIO DE CARREGAMENTO DINÂMICO ANÁLISE DOS RESULTADOS APOIO 1 (AP1) APOIO 2 (AP2) APOIO 5 (AP5) APOIO 6 (AP6) CONSIDERAÇÕES GERAIS CONCLUSÃO SUGESTÕES PARA TRABALHOS FUTUROS REFERÊNCIAS ANEXO A MEMÓRIA DE CÁLCULO DAS PREVISÕES DE CAPACIDADE DE CARGA A.1 APOIO 1 (AP1) A.2 APOIO 2 (AP2) A.3 APOIO 5 (AP5) A.4 APOIO 6 (AP6) ANEXO B PLANTAS DO PROJETO DA OBRA ESTUDADA ANEXO C RELATÓRIO DE SONDAGEM

22 21 1 INTRODUÇÃO A engenharia de fundações vem evoluindo constantemente em busca de novos elementos de fundação, que possuam alta produtividade, ausência de vibrações e ruídos na execução, elevada capacidade de carga e controle de qualidade durante a execução da estaca, entre outros aspectos. Dentro deste propósito surgiram no mercado recentemente e tiveram um grande desenvolvimento nos últimos anos, as estacas hélice contínua, sendo desde então uma estaca de enorme interesse comercial nos grandes centros urbanos do país (ALMEIDA NETO, 2002). A utilização das estacas tipo hélice contínua tem conquistado cada vez mais adeptos, tanto os projetistas e consultores, como também os construtores e empreendedores de modo geral. Tal fato deve-se, principalmente, ao grande avanço tecnológico representado pelo seu processo de execução, que tem grandes vantagens em relação a outros tipos de fundação bastante difundidos no Brasil, tais como: não interferir nas edificações da vizinhança, não provocar vibração ou ruído típico dos equipamentos à percussão, possuir grande velocidade de execução, com média superior a 200m/dia, implicando em redução significativa do cronograma da obra, não ser afetada pelo nível do lençol freático (ALMEIDA NETO, 2002). As fundações do tipo escavadas refletem uma tendência mundial. Segundo van Impe apud ANJOS (2006), as estacas escavadas representam mais da metade da preferência no mundo. Seu uso tem se estendido, além de estaca de carga, à execução de paredes de estacas para contenção de encostas, pré-furos para estaqueamento com perfis metálicos ou estacas pré-moldadas de concreto, objetivando a transposição de camadas do solo com SPT mais elevado. A utilização desta solução é bem restrita no município de Feira de Santana- BA e este trabalho faz uma análise da fundação em estaca hélice contínua adotada no principal viaduto da cidade, que foi instalado no bairro da Cidade Nova. Para isto foram levantados dados como: características da obra e do subsolo, cargas nas fundações, relatórios técnicos, resultados de prova de carga.

23 JUSTIFICATIVA A escolha do tema partiu do interesse em aprofundar os conhecimentos na área de Geotecnia, especialmente relacionados às soluções em fundações profundas, aliado a um caso real de utilização da estaca hélice contínua em Feira de Santana-BA. O uso deste tipo de estaca tem evoluído bastante em obras civis nos grandes centros urbanos, em alguns casos com utilização equiparada com as estacas prémoldadas e/ou escavadas (raiz, Franki, Strauss), e existem poucos estudos publicados sobre este tipo de fundação no Nordeste do Brasil. Ressalta-se ainda o enorme potencial desta fundação para se difundir na região de Feira de Santana. 1.2 OBJETIVOS Com base na revisão bibliográfica e no estudo de caso da obra do viaduto, pretendeu-se atingir os seguintes objetivos: Geral Estudar e conhecer os aspectos de projeto e construtivos da fundação em estaca hélice contínua, adotada como solução na construção do viaduto no bairro da Cidade Nova, no município de Feira de Santana-BA. E, também, avaliar a aplicabilidade dos métodos de previsão de capacidade de carga para essas estacas no subsolo de Feira de Santana. Específico a) Conhecer as características e o processo executivo das estacas. b) Conhecer e analisar as características do subsolo do local da obra;

24 23 c) Conhecer as cargas de trabalho das fundações; d) Comparar os resultados dos ensaios de prova de carga com os resultados obtidos dos diversos métodos para previsão de capacidade de carga. 1.3 ESTRATÉGIA METODOLÓGICA a) Coleta de dados em literatura nacional e internacional; b) Levantamento e análise dos dados da obra: sondagem a percussão, projeto de fundações, relatórios técnicos, características da obra, provas de carga; c) Levantamento e acompanhamento fotográfico; d) Verificação da capacidade de carga da fundação estudada; e) Análise dos resultados e conclusão. 1.4 ESTRUTURA DA MONOGRAFIA Esta monografia foi dividida nos seguintes capítulos: CAPÍTULO 1 apresenta a motivação na escolha do tema, os objetivos e o escopo deste trabalho. CAPÍTULO 2 faz uma revisão bibliográfica sobre as características e o processo executivo da estaca hélice contínua, dos equipamentos utilizados, assim como as vantagens e desvantagens deste tipo de fundação; sobre investigação geotécnica, em especial a sondagem de simples reconhecimento com SPT, e os métodos de previsão de capacidade de carga estudados.

25 24 CAPÍTULO 3 comentários sobre o caso estudado, sua localização, algumas características geológicas e geotécnicas, bem como informações sobre o ensaio de carregamento dinâmico realizado. CAPÍTULO 4 apresenta os resultados dos ensaios de prova de carga e dos métodos de previsão de capacidade carga, as análises realizadas e algumas considerações gerais sobre estes resultados. CAPÍTULO 5 mostra as principais conclusões encontradas com base nas análises realizadas.

26 25 2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA 2.1 HISTÓRICO A utilização de estacas executadas por meio de escavação com trado hélice contínua (Conitnuos Flight Auger CFA), surgiu na década de 50 nos Estados Unidos. Os equipamentos eram constituídos por guindastes de torre acoplada, dotados de mesa perfuradora que executavam estacas com diâmetros de 27,5 cm, 30 cm e 40 cm. No início da década de 1970, esse sistema foi introduzido na Alemanha, de onde se espalhou para o resto da Europa e Japão (PENNA et al., 1999). As estacas hélice contínua sofreram um grande avanço a partir da década de 80 nos Estados Unidos, Japão e Europa, executadas inicialmente com equipamentos adaptados e, posteriormente, com utilização de equipamentos apropriados e específicos para a execução destas estacas. No Brasil, as estacas hélice contínua foram introduzidas por volta de A princípio com utilização de equipamentos adaptados, mas despertando muito interesse pelas vantagens e facilidades que o seu processo construtivo sugere. Só a partir de 1993, houve um grande progresso e desenvolvimento do uso destas estacas no Brasil. Isto começou com a importação de equipamentos específicos para executar estacas hélice contínua (PENNA et al., 1999) A partir de então, com utilização de equipamentos importados com maior força de arranque e com torques de até 85 KN.m, viabilizou-se a execução de estacas de até 800 mm de diâmetro e comprimento máximo de 24 metros. Hoje em dia, é possível executar estacas com mm de diâmetro e 32 metros de comprimento e com a contínua evolução dos equipamentos, o portifólio de opções de diâmetros e profundidades tende a aumentar (ALMEIDA NETO, 2002). 2.2 PROCESSO EXECUTIVO A execução das estacas hélice contínua pode ser dividida em três etapas: perfuração, concretagem simultânea a extração da hélice do terreno, e colocação da

27 26 armadura Perfuração A perfuração é executada por cravação da hélice no terreno, como mostra a Figura 2.1, por meio de movimento rotacional provenientes de motores hidráulicos acoplados em sua extremidade, com um torque apropriado para que a hélice vença a resistência do solo, atingindo a profundidade determinada em projeto. A perfuração é executada sem que em nenhum momento a hélice seja retirada do furo. Figura 2.1 Perfuração do terreno (obra estudada) A haste de perfuração é constituída da hélice espiral, responsável pela retirada de solo, e um tubo central unido a esta hélice. A hélice é composta de dentes em sua extremidade inferior que facilitam a sua penetração no solo (Figura 2.2). Para os casos de terrenos mais resistentes, esses dentes normalmente são substituídos por pontas de wídia. Para evitar a entrada de solo ou água na haste tubular, durante a fase de perfuração, existe na extremidade inferior da hélice uma tampa metálica provisória que é expulsa na concretagem. Esta tampa geralmente é recuperável.

28 27 Figura 2.2 Detalhe da hélice espiral, tubo central e dos dentes da extremidade Concretagem A concretagem da estaca começa depois de atingida a profundidade desejada, por bombeamento do concreto pelo interior da haste tubular. O concreto sai do caminhão betoneira, como pode ser visto na Figura 2.3, sendo injetado pela extremidade superior da haste. A tampa provisória é expulsa devido à pressão do concreto e a hélice passa a ser extraída pelo equipamento, sem girar ou, no caso de terrenos arenosos, girando muito lentamente no sentido da perfuração. O concreto é injetado sob pressão positiva. A pressão positiva objetiva garantir a continuidade e a integridade do fuste da estaca e, para isto, é necessária a observação de dois aspectos executivos fundamentais nesta fase. O primeiro é garantir que a ponta do trado, durante a perfuração, tenha atingido um solo que permita a formação da bucha, para que o concreto injetado se mantenha abaixo da ponta da estaca, evitando que o mesmo retorne pela interface solo-trado. O segundo aspecto é o controle da velocidade de retirada do trado, de forma que sempre haja um sobre-consumo de concreto (ALMEIDA NETO, 2002).

29 28 Figura 2.3 Concretagem da estaca na obra do viaduto em Feira de Santana-BA. A resistência característica (fck) do concreto normalmente, é de 20 MPa, deve ser bombeável e composto de areia e pedrisco. O consumo de cimento é elevado, entre 400 a 450 Kg/m3 e é facultado o uso de aditivos plastificantes. A relação águacimento geralmente fica em torno de 0,53 a 0,56. O abatimento do tronco de cone (slump) do concreto situa-se entre 200 e 240 mm. Assim como a perfuração, é imprescindível que a concretagem ocorra de forma contínua e ininterrupta. Desta maneira, as paredes onde se formará a estaca ficarão sempre suportadas pelo solo presente entre as pás da hélice, acima da ponta do trado, e pelo concreto que é injetado, abaixo da face inferior da hélice. Usualmente é utilizada bomba de concreto acoplada ao equipamento de perfuração através de mangueira flexível de 100 mm de diâmetro interno. O preenchimento da estaca com concreto é frequentemente executado até a superfície de trabalho, mas é possível o seu arrasamento abaixo do nível do terreno, desde que sejam tomadas as providências quanto a estabilidade do furo no trecho não concretado e a inserção da armação. Durante a retirada do trado, a limpeza do solo contido entre as pás da hélice é procedida de forma manual ou com um limpador de acionamento hidráulico ou mecânico acoplado ao equipamento, que remove o material, sendo este, deslocado para fora da região do estaqueamento, normalmente com utilização de pá carregadeira de pequeno porte.

30 29 A Figura 2.4 mostra a limpeza da hélice de forma manual. Figura 2.4 Retirada manual do solo entre as pás da hélice Colocação da armadura As estacas hélice contínua têm suas armaduras inseridas somente após a conclusão da concretagem e isso limita o comprimento da armadura, assim como pode inviabilizar o uso desta solução quando sujeita a esforços de tração ou quando utilizadas como elemento de contenção. A literatura internacional recomenda que as armaduras sejam instaladas por vibração, mas também são inseridas por gravidade e por compressão de um pilão. Entretanto, a colocação da armadura por golpes de um pilão tem sido, na prática, a mais utilizada no Brasil. A utilização de pilão permitiu executar estacas com armadura de comprimento superior a 17 metros na Estação da Luz no Estado de São Paulo (ALMEIDA NETO, 2002). A Figura 2.5 mostra o momento da colocação da armadura após a retirada do trado, onde a armadura é inserida por gravidade.

31 30 Figura 2.5 Colocação da armadura após a conclusão da concretagem (obra estudada). 2.3 EQUIPAMENTOS Para execução desta estaca no terreno, utiliza-se uma perfuratriz dotada dos seguintes elementos: torre metálica vertical, mesa rotativa de acionamento hidráulico, trados de hélice contínua que pode ser de vários diâmetros, sistema de monitoramento eletrônico e ferramentas de limpeza do trado. A Figura 2.6 mostra um modelo de equipamento utilizado no Brasil. A profundidade da estaca a ser executada determina a altura da torre metálica, sendo que sua extremidade possui duas guias, onde a inferior pode ser substituída pelo limpador do trado. A mesa rotativa é responsável pela aplicação do torque necessário para o rompimento do solo compatível com o diâmetro e a profundidade da estaca. Esta mesa possui um guincho dimensionado em função das solicitações de tração necessárias para a retirada do trado ao final da escavação. Durante a etapa de concretagem, é quem recebe a mangueira de concreto proveniente da bomba.

32 31 Figura 2.6 Modelo de equipamento utilizado no Brasil (FUNESP, 2001; apud ALMEIDA NETO, 2002). No Brasil, estes equipamentos são classificados em três grupos em função de suas características. Nestas características, estão a capacidade executiva (principalmente relacionado ao torque) e à tração imposta pelo equipamento quando da retirado do trado cheia de solo entre as pás da hélice após o final da perfuração e durante a concretagem. Tabela 2.1 Características dos equipamentos (PENNA et al., 1999). GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 Torque (kn.m) Diâmetro Máximo (mm) Comprimento Máximo (m) Tração (kn) Peso do Conjunto (kn)

33 32 Com a evolução crescente dos equipamentos ao longo dos últimos anos, os torques foram aumentados, permitindo assim a utilização de hélices com diâmetros maiores e escavação em camadas de solos mais resistentes (SPT acima de 50). A capacidade de tração do equipamento é quem determina a maior ou menor facilidade de retirada do trado durante a etapa da concretagem, processo que exige grandes esforços, devido principalmente ao seu atrito com o solo, peso do material entre as pás da hélice, peso próprio e ainda ao concreto no interior da haste. A geometria do trado deve ser estabelecida em função do tipo de solo a ser perfurado, do tipo e inclinação da lâmina de corte acoplada em sua ponta, do passo da hélice e da inclinação em relação à vertical. Estas características vão influenciar na velocidade de perfuração, na capacidade de atravessar camadas resistentes e na quantidade de solo retirado durante a descida do trado (PENNA et al., 1999). 2.4 CONTROLE DE EXECUÇÃO A estaca hélice contínua é monitorada na execução por meio de um sistema computadorizado específico. Existem diversos equipamentos para o monitoramento, mas o comumente utilizado no país é o aparelho chamado Taracord. Estes equipamentos fornecem os seguintes dados durante a execução da estaca: profundidade, tempo, inclinação da torre, velocidade de penetração do trado, velocidade de rotação do trado, torque, velocidade de retirada (extração) da hélice, volume de concreto lançado, e pressão do concreto. As Figuras 2.7a mostra modelo deste aparelho com informações no momento da perfuração e a Figura 2.7b apresenta algumas informações durante a concretagem. Ao final da execução da estaca, o sistema emite uma folha de controle com os referidos dados. Esta folha pode ser armazenada em cartão de memória e, posteriormente, transferida para um computador no escritório, ou impressa no próprio local da obra com o uso de uma impressora de campo ligada ao equipamento por meio de interface paralela. A Figura 2.7c apresenta um modelo desta folha de rosto.

34 33 (a) (b) Figura 2.7 Modelo de equipamento utilizado para a monitoração eletrônica. a) com informações no momento da perfuração de uma estaca da obra; b) com informações durante a concretagem de uma estaca da obra. Figura 2.7c Folha de rosto com as informações da perfuração e concretagem da estaca (ALMEIDA NETO, 2002) Apesar do monitoramento fornecer o valor do sobre-consumo de concreto e a variação da seção ao longo da profundidade, a precisão e a confiabilidade destes

35 34 pode ser discutível. Imprecisões e inconsistências nos dados fornecidos pelo monitoramento podem ocorrer, por diversos motivos, dentre eles: sistema de monitoramento avariado ou não calibrado de forma correta, danos nos sensores, bombas com muito uso ou sem manutenção (causando menor eficiência e conduzindo, geralmente, a erros de medida de volume de concreto e, por conseqüência, de pressão de injeção), medidores mal ou não calibrados e defeito nos cabos de transmissão de dados, entre outros (ALMEIDA NETO, 2002). A precisão no valor de sobre-consumo ou subconsumo de concreto depende da precisão do volume medido. O volume de concreto é fornecido por um transdutor de pressão que informa o volume de concreto por bombeada, ou seja, a cada pico de pressão. A medida correta do volume de concreto é muito importante, pois através dela e por meio de correlações, é possível determinar se o fuste da estaca esta íntegro, ou se está havendo seccionamento Controle do desempenho A técnica de fundações acompanha o homem desde a Pré-história e uma das grandes preocupações da Engenharia Geotécnica, já há muitos anos, é a avaliação da segurança em obras com fundação profunda, mesmo aceitando-se atualmente a idéia de que a questão da segurança e da confiabilidade de obras geotécnicas pode sofrer, em geral, mais influência do processo executivo do que propriamente da fase de projeto. Portanto, o controle da qualidade na execução é essencial para garantir uma perfeita transmissão de carga da superestrutura para o solo. Segundo Niyama et al. (1996), existe um conjunto de procedimentos e técnicas com objetivo de verificar o desempenho de uma fundação, tais como: as provas de carga estáticas (de carregamento lento slow maintained load test ou SML, a uma velocidade de recalque constante constant rate of penetration test ou CRP, rápido em estágio quick maintained load test ou QML, em ciclos de carga e descarga cyclic load test ou CLT e cíclico swedish cyclic test ou SCT), prova de carga dinâmica, nega e repique, statnamic e células expansivas. A norma brasileira para fundação profunda adota em igualdade de condições os ensaios SML e QML.

36 35 No caso específico para estacas, as normas técnicas da ABNT para estes ensaios englobam: Estacas prova de carga estática, NBR-12131/91 e Estacas ensaio de carregamento dinâmico, NBR-13208/94. A NBR-6122 Projetos e Execução de Fundações (ABNT, 1996), em seu item , recomenda a verificação da capacidade de carga durante a execução das fundações e, para isso, existem os métodos estáticos (prova de carga estática) e os ensaios de carregamento dinâmico, analisando os dados da instrumentação de uma seção da estaca (FOÁ, 2001) durante a sua execução. A prova de carga é o método mais indicado para prever o comportamento real da estaca submetida aos esforços solicitantes. A NBR-6122 (ABNT, 1996) recomenda a utilização de um fator de segurança mínimo igual a 1,6 para o cálculo da carga admissível, quando se realiza um número de prova de carga adequado em uma obra, enquanto que este valor sobe para 2,0 se não forem realizadas provas de carga. A norma recomenda que as provas de carga estáticas devem ser executadas em número de 1% do conjunto de estacas de mesmas características, respeitandose o mínimo de uma prova de carga, e 3% para os ensaios de carregamento dinâmico, respeitando-se o mínimo de três. A prova de carga estática, de maneira geral, representa melhor a forma do carregamento real sobre a estaca. Entretanto, este método exige um grande sistema de reação, o que pode onerar sobremaneira a sua execução. Por isso, e em acordo com a norma brasileira, o tipo de ensaio de carregamento dinâmico é o mais utilizado no Brasil (MAGALHÃES, 2005) Prova de carga estática O ensaio de carregamento estático é uma metodologia bem definida e seu principal objetivo é observar o comportamento da fundação para níveis de carga crescente, até o limite de carga ou completa ruptura do sistema estaca-solo. Alonso (2000a) chama atenção sobre a opinião de alguns autores sobre a questão da prova de carga estática ser o único ensaio que reproduz as condições de trabalho de uma estaca, pois os ensaios dinâmicos não prescindirão de correlações. Existem diversas métodos para o ensaio de carregamento estático, que conduzem a diferentes resultados de capacidade de carga estática, mas aborda-se,

37 36 de maneira resumida, apenas o ensaio de carregamento lento, com único ciclo de carga e descarga, conforme prescrição da NBR Estacas: Prova de Carga (ABNT, 1991). Nesta modalidade, o sistema estaca solo é submetido à aplicação de carga estática em estágios crescentes, com incrementos iguais, onde em cada estágio a é mantida a carga até a estabilização dos recalques ou por um intervalo mínimo de 30 minutos. A estabilização dos recalques ocorre quando a diferença entre as leituras no instante t e t/2 resultar em até 5% do deslocamento ocorrido no estágio anterior (NBR ABNT, 1991). Cada incremento de carga é limitado a 20% da carga de trabalho prevista em projeto. A ruptura do sistema estaca-solo é caracterizada quando um pequeno acréscimo de carga provoca um grande recalque, denominada carga estática última Prova de carga dinâmica A prova de carga dinâmica é um ensaio que pretende obter a estimativa da capacidade de carga estática do sistema estaca-solo, a partir da imposição de um carregamento dinâmico axial sobre o topo da estaca, sendo que a análise é feita com base nos princípios da teoria da onda, aplicada à cravação ou recravação de estaca, conforme NBR (ABNT, 1994). O ensaio tradicional consiste na aplicação de um ciclo de impactos de energia constante no topo da estaca, ou seja, o peso (martelo) caindo de uma mesma altura, sobre o sistema de amortecimento instalado no topo da estaca. Mais tarde, em 1989, Aoki desenvolveu uma nova metodologia que ficou conhecida como ensaio de carregamento dinâmico de energia crescente. A altura de queda do peso sobre o sistema de amortecimento da estaca é crescente e, com auxílio de equipamento Pile Driving Analyzer (PDA), são medidos em campo a resistência estática mobilizada por cada golpe do martelo (RMX) e o deslocamento máximo imposto (DMX), na seção onde são instalados os transdutores, determinando assim a curva RMX versus DMX, similar à curva carga-recalque obtida em uma prova de carga estática (FOÁ, 2001).

38 37 Para a estaca hélice contínua, o ensaio dinâmico é realizado após a sua concretagem. No topo da estaca concreta-se um bloco de coroamento, que receberá os golpes do martelo e onde serão instalados os transdutores. É importante usar um martelo capaz de aplicar uma energia que mobilize o máximo possível da resistência disponível do solo. Para estacas moldadas in loco, a norma sugere o uso de um pilão com peso equivalente a de 1 % a 1,5% da carga de ruptura que se deseja medir. Para fator de segurança mínimo igual a 2,0, isto corresponde a de 2% a 3% da carga de trabalho. Por exemplo, estaca para carga de trabalho igual a 100 tf, com fator de segurança igual a 2,0 é necessário medir 200 tf. O pilão deverá ter de 2 a 3 tf. Os martelos utilizados nos ensaios realizados na obra foram de 2,50 e 2,85 tf. Os registros do equipamento PDA dos ensaios de carregamento dinâmico são captados e analisados por duas ferramentas desenvolvidas para este fim, denominados por CASE, por ter sido criado pelo Case Institute of Techonology, e CAPWAP (Case Pile Wave Analysis Program). Posteriormente, esta última ferramenta foi implementada, pela necessidade de analisar estacas cada vez mais profundas (acima de 30 metros), originando o CAPWAPC (Case Pile Wave Analysis Program Continuous Model) (FOÁ, 2001). A instrumentação e ensaio dinâmico consistem na avaliação da capacidade de carga mobilizada em campo pelo método CASE e, em seguida, faz-se uma avaliação mais acurada, pelo software CAPWAP, que utiliza os sinais de força e velocidade gravados in loco. 2.5 ASPECTOS RELEVANTES DA EXECUÇÃO Dentre os diversos aspectos que influem na correta execução das estacas hélice contínua, pode-se destacar, os que seguem (ALMEIDA NETO, 2002): Procedimentos prévios à execução das estacas Antes do início da execução das estacas, é necessária a observância de alguns procedimentos importantes. Devido ao tamanho e porte dos equipamentos

39 38 necessários para a execução destas estacas, é de vital importância a avaliação de possíveis trajetos e itinerários para acesso ao local da obra e instalações. Também, de acessibilidade e deslocamentos da perfuratriz dentro das instalações da própria obra, e de capacidade de suporte do terreno com relação ao equipamento. Deve ser previamente estudada e definida a programação de fornecimento do concreto, de maneira a evitar quaisquer atrasos e conseqüentes interrupções ou impossibilidade da condução dos trabalhos de concretagem Controle da concretagem Este talvez seja o item mais importante para a garantia de qualidade da estaca. Ao mesmo tempo é o fator que tem causado os maiores problemas em estacas hélice na prática, não só por dificuldades de se obter um concreto de qualidade devido ao processo executivo, mas também, em razão do concreto não ser de responsabilidade da empresa executora da estaca, e sim da concreteira (fornecedora de concreto), que é normalmente contratada pela construtora da obra, e não pela empresa executora das fundações. A substituição do pedrisco por pó de pedra, por exemplo, pode causar perda de resistência da estaca e efeito bucha no concreto durante a concretagem ou até mesmo entupimento da mangueira. Um outro aspecto que pode causar perda de desempenho em estacas hélice contínua, diz respeito à etapa de início ou reinício da concretagem, ao término do concreto de um caminhão e início do bombeamento de concreto de um novo caminhão. Pode haver uma subida demasiadamente rápida da perfuratriz Pressão de injeção A pressão de injeção do concreto influi na homogeneidade e integridade da estaca. A pressão normalmente utilizada é de 1 a 2 bar (100 a 200 KPa), sendo zero para os casos de execução em camadas de argilas moles ou solos muito fracos. Esta pressão também pode influir na capacidade de carga das estacas. Possivelmente, maior pressão de injeção leva a um maior confinamento lateral no fuste da estaca e a um maior atrito lateral na mesma.

40 Sistema de injeção do concreto Para que a estaca seja corretamente executada e produza os padrões de qualidade e desempenho, conforme previsto em projeto, é importante que o sistema de injeção de concreto (bomba, mangueira etc.), esteja em perfeito estado de funcionamento. Antes de começar a primeira estaca do dia posterior, o tubo precisa de lubrificação para permitir a fluência normal do concreto. Para esta lubrificação, costuma-se misturar dois sacos de cimento (de 50 kg) em cerca de 200 litros de água (calda de lubrificação) dentro do cocho. Então, a calda é lançada por meio de bombeamento, como se a estaca estivesse sendo concretada. Quando toda a calda tiver sido lançada fora e se estiver garantido que toda a rede já está com concreto, interrompe-se o lançamento do mesmo, coloca-se a tampa do trado e inicia-se a perfuração da estaca. O descumprimento deste procedimento pode comprometer o desempenho da estaca. 2.6 ASPECTOS GEOTÉCNICOS São relacionados a seguir alguns problemas e orientações importantes na execução de estacas hélice contínua, referentes ao subsolo Solos muito resistentes A execução neste tipo de terreno merece uma atenção especial, pois para garantir o comprimento mínimo da estaca, é necessário algumas vezes, aliviar a perfuração, ou seja, girar o trado parado para quebrar o atrito e possibilitar o avanço. Tal procedimento, na medida em que transporta o solo, provoca desconfinamento do terreno e, assim, redução da capacidade de carga. Este alívio, também pode ser necessário, em algumas vezes na extração da hélice. Na ocorrência desta situação, Penna et al. (1999) recomenda reduzir a carga sobre a estaca do que correr o risco de comprometer o trado ao ser forçado a penetrar muito na camada resistente.