NITRETAÇÃO ASSISTIDA POR PLASMA DO AÇO INOXIDÁVEL AUSTENÍTICO AISI 316L SOB INFLUÊNCIA DO ARGÔNIO

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1 NITRETAÇÃO ASSISTIDA POR PLASMA DO AÇO INOXIDÁVEL AUSTENÍTICO AISI 316L SOB INFLUÊNCIA DO ARGÔNIO Amanda de Angelis Vitoi 1* e Adonias Ribeiro Franco Júnior 2 1 Aluna do Programa de Pós Graduação em Engenharia Metalúrgica e de Materiais PROPEMM/IFES, Vitória/ES 2 Professor Doutor de graduação e pós graduação no IFES, Vitória/ES * amandavitoi@gmail.com Resumo: Neste trabalho foi estudado o efeito da adição de argônio aos gases de nitretação sobre a resistência ao desgaste microabrasivo do aço inoxidável austenítico AISI 316L. Os tratamentos termoquímicos de nitretação a plasma foram realizados com a adição de 1% (4 sccm), 5% (20 sccm) e 10% (40 sccm) de argônio à mistura gasosa, pressão de 4 Torr, por 6 horas e na temperatura de 420 C. As amostras foram analisadas antes e depois da nitretação por microscopia óptica, difração de raio X e teste de desgaste microabrasivo. Verificou-se que adições de 5% de argônio provocam um crescimento de 100% na espessura da camada de austenita expandida (ƔN), porém a resistência ao desgaste do material se mantém igual a do material nitretado sem argônio. A adição de apenas 1% de argônio favoreceu a formação de nitreto de cromo, provocando uma diminuição da resistência ao desgaste do material. Palavras-chave: Nitretação a plasma, aço inoxidável austenítico AISI 316L, austenita expandida, argônio, desgaste microabrasivo.

2 1 Introdução Componentes ou pecas de aço inoxidável austenitico AISI 316L são empregados em dispositivos e equipamentos usados em diversos segmentos da indústria, entre os quais podemos citar: química, petróleo e gás, agrícola, alimentícia, farmacêutica e nuclear. Isso se deve a elevada resistência à corrosão apresentada por esse tipo de aço. Vários trabalhos, no entanto, mostram que para determinadas aplicações um dos fatores responsáveis pelo fim de vida de componentes ou peças desse material não está associado à corrosão por si só, mas a ação do desgaste abrasivo que se inicia na superfície das peças (1-2). O aumento da resistência ao desgaste, sem prejuízo a resistência à corrosão, pode ser obtido pelo aumento da dureza superficial dos componentes mediante tratamentos termoquímicos de nitretação a plasma. Uma camada nitretada assim obtida não contém em sua estrutura nitretos nem carbonetos, mas é constituída por uma camada muito fina, cuja espessura ou profundidade pode variar de alguns nanômetros até mais de 10 µm, dependendo das condições de tempo e temperatura de nitretação empregadas (3-4). Essa camada é constituída por uma fase denominada na literatura fase S ou austenita expandida (Ɣ N ). Ela é uma solução sólida metaestável supersaturada em nitrogênio e apresenta estrutura cúbica de face centrada (CFC). O seu reticulado se encontra expandido em relação ao da austenita (Ɣ) que não contém nitrogênio. O argônio faz parte do grupo dos gases nobres, sendo assim considerado um gás inerte, o que faz com que esse gás tenha grande utilização na conservação de materiais oxidáveis. O argônio é aproximadamente 1,4 vezes mais pesado que o ar e 0,5 vezes mais pesado em relação ao nitrogênio. Por essa razão acredita-se que os átomos de argônio, por serem maiores que os de nitrogênio, também penetrem por difusão aumentando a camada de Ɣ N. O objetivo deste trabalho foi estudar a influência da adição de diferentes concentrações de argônio à atmosfera de nitretação a plasma do aço austenítico AISI 316L com o intuito de aumentar a sua resistência ao desgaste. 2 Materiais e Métodos 2.1 As Amostras As amostras do aço AISI 316L, com a composição química apresentada na tabela 1, foram cortadas e retificadas em forma de disco com aproximadamente 4 mm de espessura, Figura 1. Figura 1: Amostra do aço AISI 316L usada nos ensaios de nitretação a plasma. Tabela 1: Composição química do aço AISI 316L (% em peso) C Mn Si P S Cr Ni Mo 0,02 1,43 0,35 0,011 0,018 17,1 9,83 2, Preparação Metalográfica A preparação metalográfica das amostras foi feita com lixas de granulometria: 180, 220, 320, 400 e 600#. Em seguida os corpos de prova foram polidos com alumina de 1,0µm e 0,3µm. O ataque químico para revelação metalográfica das camadas nitretadas foi feito por imersão, durante 60 segundos, utilizando uma solução de HCl, HNO3 e H2O, na proporção de 2:1:1. As análises microestruturais foram realizadas em microscópio óptico dotado de analisador de imagens ASM 68K - WILD LEITZ. A identificação de fases foi feita em difratômetro de raios X, da marca D2 PHASER Bruker. 2.3 Tratamento termoquímico O tratamento termoquímico de nitretação foi realizado em um reator de nitretação a plasma pulsado da marca Thor NP SDS, mostrado na Figura 2. As amostras foram nitretadas sob as seguintes atmosferas gasosas: 75% de nitrogênio (300sccm) e 25% de hidrogênio (100 sccm); 75% de nitrogênio (300sccm), 24% de hidrogênio (96 sccm) e 1% de argônio (4 sccm); 75% de nitrogênio (300 sccm), 20% de hidrogênio (80 sccm) e 5% de argônio (20 sccm) e por último; 75% de nitrogênio (300 sccm), 10% de hidrogênio (60 sccm) e 10% de argônio (40 sccm). A temperatura de nitretação foi

3 fixada em 420 C, a pressão em 4 Torr e o tempo de tratamento utilizado foi de 6 horas. Em todas as condições de tratamento listadas acima, foi feita a limpeza física ( sputtering cleaning ) na superfície das amostras, ou seja, o bombardeio com íons de hidrogênio para remoção, além de alguma sujeira, da camada passiva, que dificulta a difusão de nitrogênio. onde b é diâmetro da calota de desgaste externa e Ø é o diâmetro da esfera de ensaio. 3 Resultados e Discussões (1) A Figura 4 apresenta os resultados das análises de difração de raios X (DRX), mostrando apenas os picos de maior intensidade para o material nitretado com 0%, 1%, 5% e 10% de argônio. Em todas as condições de estudo, observase que ocorre a formação da austenita expanida (Ɣ N ). No material nitretado com 1% de argônio, Figura 5 (b), verifica-se a presença de nitreto de cromo (CrN), além de Ɣ N. Figura 2: Equipamento de nitretação a plasma pulsado utilizado, com o computador (a) e o plasma ligado durante a nitretação (b). 2.4 Desgaste microabrasivo Para os testes de desgaste microabrasivo foi utilizado um equipamento de microabrasão ball cratering (Calowear) do tipo esfera livre, da marca CSM Instruments, Figura 3. A velocidade de rotação do eixo motor foi fixada em 150 RPM. Como contra-corpo, foi utilizada uma esfera de aço martensíto com um diâmetro de 25,4 mm. O abrasivo usado foi uma lama de carbeto de silício (SiC) de concentração de 0,75 g/cm3 com uma vazão de uma gota a cada três segundos. A carga aplicada foi de 0,24 N. Figura 4: Espectros de DRX das amostras de aço inoxidável austenítico AISI 315L nitretadas com: 0% (a), 1% (b), 5% (c) e 10% (d) de argônio. A Figura 5 mostra detalhes da espessura e estrutura das camadas de Ɣ N obtidas com o uso de diferentes concentrações de argônio. A tabela 2 apresenta o resultado das medidas de espessura dessas camadas. Figura 3: Montagem experimental mostrando equipamento e acessórios para ensaio de microabrasão calowear. A resistência ao desgaste das camadas nitretadas foi analisada em termos do volume removido em função da distância percorrida (1): Figura 5: Detalhes das camadas de austenita expandida (Ɣ N ) obtidas no aço inoxidável austenítico AISI 316L nitretado em atmosfera gasosa contendo: 0% (a), 1% (b), 5% (c) e 10% (d) de argônio.

4 Tabela 2: Espessura das camadas de austenítica expandida (Ɣ N ) em função da concentração de argônio na atmosfera de nitretação. Concentração de argônio (%) Espessura da camada (µm) ,00 10,00 10,00 3,00 Verifica-se que a adição de argônio à atmosfera de nitretação leva à formação de camadas de Ɣ N de diferentes espessuras. O uso de concentrações de 1% e 5% de argônio resulta na mesma espessura de camada. Na camada produzida com 1% de argônio nota-se a presença de precipitados (manchas pretas), figura 5(b). Os resultados de difração, Figura 4 (b), indicam que esses precipitados correspondem ao nitreto de cromo do tipo CrN. A Figura 6 mostra o volume de desgaste (V) em função da distância de deslizamento (L). Nota-se que todas as condições de nitretação utilizadas promovem uma melhoria significativa da resistência ao desgaste em relação ao material não nitretado. Porém, a máxima resistência ao desgaste, é obtida quando o argônio não é adicionado à atmosfera de tratamento. Em geral, as camadas nitretadas apresentam valores de V mais baixos após pequenas ou grandes distâncias de deslizamento. A camada obtida com 1% de argônio possui um maior valor de V que a obtida com 5%, apesar de apresentarem a mesma espessura (10 µm). Isso se deve à presença de CrN na estrutura dessa camada, conforme resultados de difração de raios X apresentados na Figura 4. A camada nitretada obtida com 10% de argônio tem uma menor resistência ao desgaste microabrasivo comparada com as camadas obtidas com 0% e 5% de argônio. A baixa resistência ao desgaste dessa camada deve estar relacionada a sua pequena espessura (3,0µm), conforme mostrado na Tabela 2. Figura 6: Variação do volume de desgaste (V) com a distância percorrida (L) para o aço inoxidável austenítico AISI não nitretado e nitretado com diferentes concentrações de argônio na atmosfera de nitretação. 4 Conclusões A adição de argônio à atmosfera do tratamento termoquímico de nitretação realizado na temperatura de 420 C, em tempos de 6 horas, não promove melhoria das propriedades de desgaste do aço inoxidável austenítico AISI 316L. Atmosferas contendo 1% e 5% de argônio levam a um aumento significativo da espessura da camada de austenita expandida (Ɣ N ). No entanto, essas camadas contêm precipitados de nitreto de cromo (CrN) em sua estrutura, os quais diminuem a resistência ao desgaste do material em comparação com o material nitretado sem argônio. O uso de 10% de argônio leva à formação de uma camada de Ɣ N de espessura muito fina e de baixa resistência ao desgaste. 5 Agradecimentos A autora Amanda de Angelis Vitoi agradece à CAPES Coordenação de Aperfeiçoamento de Pessoal de Nível Superior, pela bolsa de mestrado. 6 Referências [1] LEYLAND, A., MATTHEWS, A. On the significance of H/E ratio in wear control: a nanocomposite coating approach to optimized tribologicalbehaviour. Wear, v. 246, p. 1-11,2000. [2] BELL, T. Surface engineering of austenitic stainless steel. Surface Engineering. Vol. 18,n. 6 p

5 [3] BORGIOLI, F., FOSSATI, A., GALVANETTO, E., BACCI, T. Glow-discharge nitriding of AISI 316L austenitic stainless steel: influence of treatment temperature. Surfaceand Coatings Technology, v. 200, p , [4] FOSSATI, A., BORGIOLI, F., GALVANETTO, E., BACCI, T., Glow-discharge nitriding of AISI 316L austenitic stainless steel: influence of treatment time. Surface and Coatings Technology, v. 200, p , 2006.