INVESTIGAÇÃO DO SUBSOLO. Rômulo Castello H. Ribeiro

Transcrição

1 INVESTIGAÇÃO DO SUBSOLO Rômulo Castello H. Ribeiro

2 SONDAGEM SPT

3 SONDAGEM SPT

4 SONDAGEM SPT

5 SONDAGEM SPT

6 SONDAGEM SPT

7 SONDAGEM SPT

8 SONDAGEM SPT

9 SONDAGEM SPT - CORREÇÕES Energia no Brasil: 70% da energia teórica E.U.A e Europa: 60% da energia teórica Normalização: N60 N 60 N spt. Eficiência 0,6

10 SONDAGEM SPT - CORREÇÕES

11 SONDAGEM SPT - PARÂMETROS Dr N 60 0, v 1/ 2 Skempton (1986) ( 1,49 Dr) tg 0,712 de Mello (1971)

12 SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

13 SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

14 SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

15 SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

16 SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

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18 27,91 u 13 14,91

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20 Tensão admissível (tf/m²) 40 Pilar Dimensões (m) Carga Dimensões (m) Tensão Sapata b l (tf) B L Aplicada (tf/m²) P1 0,2 0,4 150 S1 1,89 2,09 40 P2 0,2 0,6 250 S2 2,37 2,77 40 P3 0,2 0,4 150 S3 1,89 2,09 40 P4 0,2 0,6 250 S4 2,37 2,77 40 P5 0,4 0,4 500 S5 3,62 3,62 40 P6 0,2 0,6 250 S6 2,37 2,77 40 P7 0,2 0,4 150 S7 1,89 2,09 40 P8 0,2 0,6 250 S8 2,37 2,77 40 P9 0,2 0,4 150 S9 1,89 2,09 40

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22 Coordenadas de P (m) x y z 4 3,5 13 Pilar Carga L Coordenadas (m) r R 3L Verificaçã D (tf) (m) x y (m) (m) (m) o (tf/m²) P ,09 0 7,5 5,7 14,18 6,26 Ok 0,29 P ,77 4 7,5 4,0 13,60 8,31 Ok 0,59 P ,09 8 7,5 5,7 14,18 6,26 Ok 0,29 P ,77 0 3,5 4,0 13,60 8,31 Ok 0,59 P ,62 4 3,5 0,0 13,00 10,87 Ok 1,48 P ,77 8 3,5 4,0 13,60 8,31 Ok 0,59 P , ,3 14,04 6,26 Ok 0,30 P , ,5 13,46 8,31 Ok 0,62 P , ,3 14,04 6,26 Ok 0,30 TOTAL 5,06 P = ponto onde quero calcular o acréscimo de tensão

23 Recalque H 10 Cc 0,95 e 2,12 14,91 p 19,38 r (cm) 3,95

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25 Capacidade de carga

26 Capacidade de carga

27 r c Capacidade de carga N S qn S BN S c c q q.0,5 N c cot g e tg tg /2 1 N q e tg tg /2 N N 1 tg 2 q

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29 Fatores de forma Sapata Sc Sq S Corrida Retangular 1+(B/L)(Nq/Nc) 1+(B/L)tg 1-0,4(B/L) Circular ou quadrada 1+(Nq/Nc) 1+tg 0,6

30 Tensão aplicada (tf/m²) 40 Dimensão B (m) 3,62 Peso específico total (kn/m³) 18,19 Peso específico saturado (kn/m³) 20,78 Profundidade de embutimento (m) 2 Zona de influência (m) 3,62 Média dos números de golpes 22 Tensão efetiva média (kpa) 55,91 Densidade relativa 0,78 Ângulo de atrito (graus) 44,9 Nc 132,35 Nq 132,93 N 267,00 sc 2,00 sq 2,00 s 0,6 c 0 Tensão de ruptura (kpa) 3200,85 Tensão de ruptura (tf/m²) 320,09 Tensão de ruptura/3 (tf/m²) 106,70 N N Dr r N c 60 0, v N 1 tg 2 q N 1 / 2 ( 1,49 Dr) tg 0,712 c q cot g e e tg tg tg 2 45 tg /2 0 NcSc qnqsq BN S /2 1.0,5

31 Tensão aplicada (tf/m²) 40 Dimensão B (m) 1,89 Peso específico total (kn/m³) 18,19 Peso específico saturado (kn/m³) 20,78 Profundidade de embutimento (m) 2 Zona de influência (m) 1,89 Média dos números de golpes 24 Tensão efetiva média (kpa) 46,55 Densidade relativa 0,83 Ângulo de atrito (graus) 47,1 Nc 175,16 Nq 189,26 N 408,98 sc 1,98 sq 1,97 s 0,64 c 0 Tensão de ruptura (kpa) 2726,82 Tensão de ruptura (tf/m²) 272,68 Tensão de ruptura/3 (tf/m²) 90,89

32 Recalque I E z q r H 0 dz z q 2B 0 I E dz q n i1 I E Dz r rc C f 1 2 C 1 C 2 1 ' 0,5 q v, 0 1 0,2log t 0,1 E.q c

33 Recalque Segundo Schmertmann et al. (1978) o valor de α para sapatas circulares ou quadradas é igual a 2,5 e para o caso de sapatas corridas, α é igual a 3,5. Todavia, o próprio Schmertmann (1978) indica que em virtude de um evidente sobre-adensamento, o recalque previsto através de seu método deve ser reduzido à metade, o que corresponde à utilização de α = 5 para sapatas quadradas e circulares e α = 7 para sapatas corridas. Descrição Classificação Areia limpa, normalmente adensada, sem envelhecimento (<100 anos) SW ou SP 2,5-3,5 Areia limpa, normalmente adensada, envelhecida (>3000 anos) SW ou SP 3,5-6,0 Areia limpa, sobre-adensada SW ou SP 6,0-10,0 Areia siltosa ou areia argilosa, normalmente adensada SM ou SC 1,5 Areia siltosa ou areia argilosa, sobre-adensada SM ou SC 3,0

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35 Taxa ou Tensão Admissível Dados de Entrada Carga no Pilar (tf) 500 Tensão Admissível (tf/m²) 40 Tempo de Creep (anos) 5 B (m) 3,62 Peso Específico Total do Solo (tf/m³) 1,8 Peso Específico Saturado do Solo (tf/m³) 2,1 Fator de Correlação Nspt-E (kgf/cm²) 30 Embutimento da Sapata no Solo (m) 2,0 Profundidade do NA (m) 2,0 Alívio de Carga (tf/m²) 0,0 Prof. (m) Nspt Cálculos 2B (m) 7,25 Tensão efetiva na prof. de assent. (tf/m²) 3,64 Tensão efetiva no nível de pico 5,60 Izp 0,77 C1 0,95 C2 1,34 Recalque (cm) 2,11

36 Taxa ou Tensão Admissível Dados de Entrada Carga no Pilar (tf) 500 Tensão Admissível (tf/m²) 50 Tempo de Creep (anos) 5 B (m) 3,24 Peso Específico Total do Solo (tf/m³) 1,8 Peso Específico Saturado do Solo (tf/m³) 2,1 Fator de Correlação Nspt-E (kgf/cm²) 30 Embutimento da Sapata no Solo (m) 2,0 Profundidade do NA (m) 2,0 Alívio de Carga (tf/m²) 0,0 Cálculos 2B (m) 6,48 Tensão efetiva na prof. de assent. (tf/m²) 3,64 Tensão efetiva no nível de pico 5,39 Izp 0,80 C1 0,96 C2 1,34 Recalque (cm) 2,51

37 Número de sondagens Área (m²) Número de furos até entre 200 e entre 400 e furo para cada 200m² acima de furo para cada 400m² que excederem os 1200m²

38 Espaçamento

39 Profundidade

40 Profundidade

41 LEGENDA DO GRÁFICO ANTERIOR

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44 Investigação do subsolo Sondagens CPT e CPTU Ponteira cônica (60 graus de ápice) é cravada no solo com uma velocidade constante de 20mm/s. A seção transversal do cone é normalmente 10cm²

45 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU

46 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU

47 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU

48 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU

49 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU q t q c An ( 1 ) u A t 2 B q ( u2 u0 ( q t v0 ) )

50 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU

51 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU S S u u ( q 0 ) c t N N k kt v ( q 0 ) v

52 Investigação do subsolo Sondagem CPT e CPTU RSA q c v0 / 0 0,305 v Dr 98 66log q c 5 0, v0 ( 1,49 Dr) tg 0,712

53 Coeficiente de adensamento Ensaios de dissipação de excessos de poropressões com o tempo são usados para a estimativa do coeficiente de adensamento horizontal. Consiste em interromper a cravação do piezocone em profundidades pré-estabelecidas, por um período de aproximadamente 1h, até atingiremse 50% de dissipação do excesso de poropressão.

54 T C. * h 2 R t I r C h T * R 2 t I r I r = ÍNDICE DE RIGIDEZ (G/Su)

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59 VANE TEST ENSAIO DE PALHETA

60 DIMENSÕES TÍPICAS DO VANE: H = 130mm D = 65mm DIMENSÕES TÍPICAS DA HASTE: DIÂMETRO INTERNO = 6,5mm DIÂMETRO EXTERNO (TUBO DE PROTEÇÃO = 20mm ROTAÇÃO: 60,6 POR MINUTO, COM LEITURAS A CADA 2 PARA DETERMINAR A CURVA TORQUE X ROTAÇÃO

61 s u 0.86M 3 D

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66 Razão de sobre-adensamento com base na resistência não drenada RSA 3,55( S / 0,66 v0 ) u

67 Sondagem rotativa

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