CAPÍTULO 19. QUANTIDADE DOS RECURSOS HÍDRICOS

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1 CAPÍTULO 19. QUANTIDADE DOS RECURSOS HÍDRICOS Eduardo Sávio P. R. Martins FUNCEME João Batista Dias de Paiva UFSM José Teixeira Filho - UNICAMP Apresentação Medidas hidrológicas tais como precipitação, vazão e evaporação são essenciais para o entendimento do comportamento hidrológico de uma bacia hidrográfica, seja para um evento em particular ou para um dado período de tempo. Estes dados dão suporte à calibração e à validação de modelos hidrológicos, e por conseguinte de hipóteses científicas incorporadas nestes modelos. Neste capítulo são abordados os instrumentos/técnicas geralmente empregadas para medição destas quantidades. Todas as fórmulas e gráficos aqui apresentados estão no sistema internacional (SI) de unidades Precipitação Precipitação é medida como a altura de água ou lâmina que seria acumulada em superfície plana se nenhuma perda ocorresse. O aparelho utilizado para esta medição é o pluviômetro ou pluviógrafo. O pluviômetro é um aparelho coletor de chuva com área de captação padronizada, em geral 200 ou 400 cm 2 (OMM - Organização meteorológica Mundial), e dotado de um reservatório interno para acumulo da água. O pluviômetro marca o total acumulado em um dado período de tempo, sua leitura sendo realizada em geral uma vez por dia (em geral às 7 ou às 9 h) liberando a água acumulada por meio de uma torneira em uma proveta graduada especificamente para cada tipo de pluviômetro. Se não estiver disponível tal proveta graduada, pode-se calcular a precipitação pela fórmula P = 10 V/A, onde P é a precipitação em mm, V é o volume coletado em ml e A a área de captação do pluviômetro em cm 2 (em geral 400 cm2). A Figura 19.1a mostra o pluviômetro Ville de Paris, comumente encontrado no Brasil. O total coletado pelo aparelho é afetado pela altura do instrumento e altura de objetos vizinhos a ele. Assim, recomenda-se que o

2 aparelho seja instalado a uma altura de 1,50 m do solo e a uma distância mínima dos obstáculos de quatro vezes a altura destes. Quando se faz necessário o conhecimento da distribuição temporal da precipitação e da variação de sua intensidade utiliza-se o pluviógrafo. Basicamente, existem três tipos de pluviógrafos: o de bóia, o de cuba basculante e o de massa ou balança. A Figura 19.1b apresenta o pluviógrafo de massa ou balança, enquanto que a Figura 19.1c mostra o de cuba basculante. (b) Pluviógrafo de balança ou massa (a) Ville de Paris (c) Pluviógrafo de cuba basculante Figura Instrumentos para medição de chuva: (a) Pluviômetro Ville de Paris, e Pluviógrafos (b) de balança e (c) báscula.

3 O pluviógrafo de bóia armazena a água em um reservatório e registra continuamente o total precipitado através de uma pena ligada por uma haste a uma bóia que flutua no reservatório. O registro é feito em um papel milimetrado enrolado em um tambor que gira impulsionado por um relógio. À medida que o reservatório acumula água, a bóia (e a pena) elevase, e quando atinge uma altura de 10 mm um sifão descarrega toda a água do depósito, fazendo com que a pena retorne a posição zero para início de outra subida. Em geral, a área de captação deste tipo de pluviógrafo é de 200 cm2 No sistema basculante, o pluviógrafo tem duas cubas cada uma com capacidade de 0,5 mm (ou 0,1 mm), e que recebem água alternadamente. Quando um deles enche, o peso faz o sistema bascular esvaziando-o e emitindo um pulso elétrico para acionar um registrador (dispositivo de papel ou não). Como pode-se esperar, o registro tem um passo de 0,5 mm e apresenta a vantagem de que o sistema de registro não precisa estar localizado junto ao sensor, sendo ideal para telemetria. A área de captação deste tipo de pluviógrafo varia entre 400 e 2000 cm 2. O pluviógrafo de massa ou balança é uma balança que a medida que acumula água em um pequeno depósito, desce e movimenta uma pena que escreve sobre um papel milimetrato enrolado em um tambor giratório impulsionado por um relógio. Assim como no pluviógrafo de bóia, o depósito descarrega automaticamente através de um sifão interno ao atingir 10 mm. Em geral, a área de captação deste tipo de pluviógrafo é de 200 cm Vazão Os métodos de medição de vazão aqui apresentados podem ser classificados em três categorias conforme a natureza da medida: 1) de nível; 2) não estrutural; e 3) estrutural. Entre os métodos enquadrados na categoria não estrutural encontram-se os métodos baseados no uso de molinetes, flutuadores, compostos químicos, acústica, etc. Nesta categoria vamos abordar apenas o método mais comumente empregado, a integração da distribuição de velocidades medidas com o molinete fluviométrico. Os métodos estruturais fazem uso de estruturas de medição précalibradas, bastando-se determinar em geral uma medida de nível para obter-se a medida de vazão. Entre estas estruturas destacam-se os vertedores e os medidores Parshall aqui apresentados.

4 Nível de água A medida de nível de água pode ser feita através do uso de régua ou por instrumentos de registro contínuo, os linímetros ou linígrafos. Estes aparelhos registram continuamente as variações de nível d água ao longo do tempo na seção de controle. A Figura 19.2 apresenta uma seção de controle com réguas limnimétricas em período de seca. As leituras em réguas limnimétricas são em geral realizadas duas vezes por dia em horas fixas, devendo-se ampliar o número de observações no caso de cheias onde ocorre uma variação considerável de nível. Os linígrafos ou limnímetros podem basicamente serem baseados nas oscilações de um flutuador ou na variação da pressão da água. Os modelos mais antigos fazem uso de papel para registrar as variações de nível da água, sendo o diagrama traçado conhecido por linigrama com ordenada representando o nível d água e a abscissa representando a escala de tempo. Os modelos mais recentes fazem uso de data loggers para armazenamento das variações de níveis. A Figura 19.3 apresenta os limnímetros de bóia e de pressão, enquanto as Figuras 19.4 e 19.5 apresentam, respectivamente para os limnímetros de bóia e de pressão, uma fotografia de uma estação limnimétrica e uma representação esquemática típica da mesma. Os limnímetros de pressão não apresentam problemas de instalação, podendo ficar bem distantes do sensor de pressão (Figura 19.5). Por outro lado, algumas cuidados devem ser tomados com relação à instalação e manutenção de limnígrafos de bóia (Silveira, 1988): deve ser instalado acima do nível de cheia máxima; sua instalação deve ser combinada com a instalação de réguas limnimétricas; o poço deve ter uma régua relacionada com as réguas externas; o observador sempre que visitar o posto deve anotar no linigrama a cota lida no sistema de réguas e tempo; deve-se instalar mais de uma tomada d água (ver Figura 19.4) para evitar interrompimento de fluxo d água caso a(s) outra(s) tenha(m) sido obstruída(s) devido a material sólido. No período mais seco deve-se fazer uma limpeza nas tomadas; o tubo ou anéis (ver Figura 19.4) pode ser instalado (a) sobre o rio (no caso de rios pequenos) protegido ou não; (b) em um poço aberto para o rio ou (c) construído nas margens. A escolha deve observar as características não só do local, mas do rio a ser monitorado.

5 Uma vez obtida a série de níveis, transforma-se a série de nível em série de vazão através do uso da curva-chave daquela seção, a qual relaciona nível-vazão. Se a curva-chave ainda não foi estabelecida faz-se necessária a realização de medidas concomitantes nível-vazão (a última, por exemplo, usando-se molinete fluviométrico) distribuídas adequadamente no intervalo de cotas. Figura Seção de controle com medição direta através de réguas limnimétricas.

6 (a) Limnímetro de bóia (b) Limnímetro de pressão e data logger Figura Limnímetros (a) de bóia; e (b) de pressão com seu data logger.

7 Figura Posto fluviométrico para limnímetro de bóia.

8 Figura Posto fluviométrico para limnímetro de pressão.

9 Medição com molinete hidrométrico O aparelho geralmente utilizado para medição de velocidade é o molinete hidrométrico, aparelho que permite a determinação das velocidades através da contagens do número de rotações de sua hélice em um dado período de tempo, ou, alternativamente, através da marcação do tempo levado para sua hélice executar um predeterminado número de rotações. Os fabricantes geralmente sugerem o tempo mínimo, ou número de voltas mínimo, para realização de uma medição de velocidade. A Figura 19.6 mostra o molinete OTT Z 2155, seu contador e seu conjunto de hélices. Figura Molinete fluviométrico. Uma vez obtidos o número de rotações (N) e o tempo decorrido (t) correspondente a estas, calcula-se o número de rotações por segundo n N/t (rps). Com esta velocidade angular obtem-se, a partir de equações calibradas pelo fabricante, a velocidade da corrente fluida. Estas equações são do tipo V a b n (m/s), onde a e b são constantes do aparelho. Se o aparelho possui mais de uma hélice, para cada hélice tem-se

10 pelo menos um par de valores diferentes para a e b. O coeficiente a está ligado à sensibilidade do aparelho (a velocidade mínima de partida da hélice), enquanto que b é o passo da hélice (m) e está relacionada as características do aparelho e atritos mecânicos. Os fabricantes fornecem pelo menos uma equação para cada hélice, havendo para algumas hélices mais de uma equação em função do número de rotações. A medição de vazão consiste então em determinar a área da seção de medição e a velocidade em vários pontos distribuídos em verticais desta mesma seção para posterior obtenção da velocidade média em cada vertical. A área da seção é determinada por medição da largura da seção e da profundidade em vários pontos da mesma, verticais onde também são realizadas as medições de velocidade com molinete em um ou mais pontos. O molinete é colocado na água suspenso por sua haste na posição vertical, apoiado no leito do rio (medição à vau) ou suspenso por cabos metálicos de um barco, ponte ou ainda dispositivo teleférico. O número de verticais é determinado em função da largura da seção, e o número de medições de velocidade em cada vertical é função da profundidade da mesma (método detalhado, DNAEE, 1977). A Tabela 19.1 mostra as equações para cálculo da velocidade média em função da profundidade da vertical (número de pontos de medição), e a Tabela 19.2 apresenta o espaçamento recomendado entre as verticais como função da largura do rio. Além do método detalhado, também é comumente utilizado o método simplificado, o qual adota uma única medida caso a profundidade for menor que 0,60 m, e duas medidas caso contrário. O erro cometido pelo uso deste método em relação ao método detalhado não é significativo. Com as velocidades médias calculadas para cada vertical ( v i ), a profundidade de cada vertical (hi) e a distância entre verticais (di) é possível calcular a vazão da seção utilizando métodos numéricos aproximados. Entre estes destacam-se o método da seção média (ou metodo de Simpson simplificado) e o método da meia seção. O processo de cálculo para estes dois métodos é apresentado na Tabela 19.3, e as Figuras 19.7 e 19.8 apresentam as variáveis utilizadas no cálculo de vazão nestes dois métodos, respectivamente.

11 Tabela Expressões para cálculo da velocidade média em função da profundidade da vertical de medição (DNAEE, 1977) Np Posição relativa à profundidade h Velocidade Média h (m) 1 0,6 h V0,6 0,15 0,6 2 0,2 e 0,8 h 3 0,2; 0,6 e 0,8 h 4 0,2; 0,4; 0,6 e 0,8 h 6 10 cm da Superfície 0,2; 0,4; 0,6 e 0,8 h 15 a 25 cm do Fundo V0,2 V0,8 0,6 1,2 2 V0,2 2 V0,6 V0,8 4 1,2 2,0 V0,2 2 V0,4 2 V0,6 V0,8 6 Vsup 2 V0,2 V0,4 V0,6 V0,8 Vfundo 10 Np: número de pontos na vertical 2,0 4,0 > 4,0 h: profundidade Tabela Espaçamento recomendado entre verticais (AZEVEDO NETO, 1966) Largura da seção do rio (m) Espaçamento entre as verticais (m) 3 0, , , , , , ,00

12 250 12,00

13 Figura Variáveis utilizadas no método da seção média para cálculo de vazões. Figura Variáveis utilizadas no método da meia seção para cálculo de vazões.

14 Tabela Métodos da seção média e da meia seção para cálculo numérico da vazão. Método da Seção Média Método da Meia Seção 1. Cálculo das velocidades médias em cada segmento de área ( Vis ) v vi Vis i 1 2 Vis v i 2. Cálculo da largura de cada segmento de área ( L i ) L i d i d i 1 d d i 1 L i i Cálculo das áreas de cada segmento ( A i ) Ai Li h i 1 h i 2 4. Cálculo das vazões de cada segmento: 5. Cálculo da vazão total: 6. Cálculo da área total: 7. Cálculo da velocidade média: Ai Li h i Q i Vis A i Q Qi i A Ai i V Q/ A Vertedores e medidores Parshall Sempre que possível é vantajoso ter uma estrutura de medição précalibrada em relação à calibração de seções de controle que fornece uma relação entre profundidade e vazão. Estas estruturas são, de modo geral, adequadas para pequenas e médias bacias hidrográficas, podendo ser também utilizadas para medição de vazões mínimas em grandes bacias. No caso de grandes bacias, outros intrumentos/técnicas de medição devem ser utilizados para determinação das vazões para o período de cheias. Entre estas estruturas pré-calibradas encontram-se os vertedores e os medidores

15 Parshall. A escolha do tipo e tamanho de vertedor e medidor Parshall depende da aplicação, da variação de vazão esperada e qualidade da água Vertedores De maneira geral, todo obstáculo no fundo de qualquer canal que cause a aceleração do escoamento enquanto passa por cima deste obstáculo é considerado um vertedor. A largura do vertedor determina o tipo do mesmo: vertedores de parede espessa e vertedores de parede delgada. Um vertedor é considerado de parede espessa quando sua soleira é espessa o suficiente para garantir o paralelismo dos filetes de água. Pode-se assumir que isto acontece quando a espessura do vertedor é maior do que metade da carga hidráulica. Para um vertedor de parede delgada (Figura 19.9) um balanço de energia pode ser realizado para determinação da equação geral das vazões de escoamento. A energia total disponível a montante (E m) é dada por Em v2 H 2g (19.1) onde H é a carga hidráulica e v é a velocidade de aproximação. Desconsiderando-se as perdas o balanço de energia entre montante e jusante do vertedor resulta em v2 v2 j H 2g 2g v2 j 2 g (H v 2 2 g) (19.2) onde vj é a velocidade de saída do jato d água. A vazão pode então ser calculada por integração entre 0 e H para qualquer tipo de seção. Introduzindo-se um coeficiente (C v) para levar em consideração as perdas por fricção a expressão geral para a vazão de um vertedor de parede delgada é expressa por

16 Q H v j da 2g C f L (y v 2 2 g) dy 0 A (19.3) onde L é a largura do vertedor em função de y, sendo constante apenas para o caso de seção retangular. Figura Desenho esquemático do vertedor retangular de parede delgada. Para vertedores retangulares delgados, sem contrações de seção e velocidades de aproximação não significativas Q C r L H3/2, onde Cr 2 / 3 2 g Cf. Se houver contração de seção, L deve ser substituido por L * L 0,1 n c H, onde nc é o número de contrações (nc = 1 ou 2; ver Figura 19.10). O coeficiente do vertedor retangular (C r) pode ser obtido na Figura em função de H/p e L/L r (Figura 19.9).

17 Figura Vertedores delgados de seção (a) retangular, e (b) triangular (Adaptado de VIESSMAN e LEWIS, 1996).

18 Figura Coeficiente (Cr) para vertedores retangulares de parede delgada H, P, L e L r estão representados na Figura 1. (Adaptado de WANIELISTA, 1990). No caso de vertedores triangulares delgados e velocidades de aproximação não significativa Q C θ H 5/2, onde C θ C t tan θ e é o ângulo de abertura do vertedor triangular. Deve-se ressaltar que a bissetriz de tal ângulo deve ser vertical. Quando < 25o as equações perdem precisam devido a influência de capilaridade, tensão superficial e viscosidade (NEVES, 1960). O coeficiente do vertedor triangular pode ser obtido da Figura em função do ângulo do vertedor triangular e da carga hidráulica H. Figura mostra uma seção de medição com um vertedor triangular. Segundo NEVES (1960) existem alguns aspectos a serem observados para que o uso das fórmulas acima forneçam bons resultados: a crista do vertedor deve ser delgada, horizontal e em nível e sua parede ser lisa e vertical;

19 Figura Coeficiente (Ct) para vertedores triangulares de parede delgada (Adaptado de WANIELISTA, 1990). Figura Seção de medição com vertedor triangular.

20 o nível de jusante não deve estar próximo à crista, pois caso o jato esteja parcialmente debaixo d água, o vertedor é dito submerso e a relação Q-H pode não ser única, cálculos específicos podem ser necessários e a precisão da medida de vazão ser reduzida (USDA, 1979; KINDVASTER ET ALLI, 1953). Isto permitirá aeração livre do jato d água, o escoamento ser livre e as relações Q-H aqui discutidas serem válidas; o canal de aproximação ao vertedor deve ser razoavelmente retilíneo para regularizar o movimento da água; a distância da crista (local do lançamento da lâmina ou jato d água) ao fundo e aos lados do canal deve ser de pelo menos 2 a 3H e no mínimo 20 a 30 cm. Isto garantirá que a velocidade de aproximação não é significativa, o que é uma suposição das equações acima; a medida da carga hidráulica H deve ser realizada a uma distância mínima de 5 H à montante do vertedor. A carga deve ser no mínimo de 5 cm (para evitar o gotejamento) e não ultrapassar 60 cm; o comprimento da soleira deve ser no mínimo de 3 H. VIESSMAN e LEWIS (1996) também consideram os aspectos acima, mas são menos conservadores. Além dos vertedores triangular e retangular, outro vertedor de parede delgada comumente usado é o trapezoidal. Sua descarga é calculada pela soma das vazões de um vertedor triangular de ângulo (2 ) e de um vertedor retangular, onde é a inclinação de suas faces do vertedor retangular. Um caso especial deste é quando esta inclinação é de 1:4 (Cipoletti, 1989). Esta inclinação tem o efeito de compensar o efeito de perda de descarga que haveria pela contração lateral de um vertedor retangular de mesmo comprimento de soleira. Isto implica que um vertedor trapezoidal com inclinação de faces 1:4 equivale a um vertedor retangular de mesmo comprimento de soleira. Sua descarga é dada por Q 1,86 L H3/2. Até agora só estudamos o caso quando a espessura (e) da crista do vertedor é menor do que H/2, ou seja o vertedor é considerado de parede delgada. Quando a espessura da crista da soleira está entre H/2 e 2/3 H a lâmina d água pode ou não aderir à parede, funcionando assim como vertedor de parede espessa ou delgada, respectivamente. No caso de funcionarem como parede espessa, os cálculos de descarga são realizados da mesma forma que quando a espessura é maior do que 2/3 H: Q C e L H 3/2 (seção retangular), onde Ce é o coeficiente do vertedor de parede espessa dado por C e (0,7 0,185 H/e) Cr, e Cr é o

21 coeficiente do vertedor retangular delgado. Caso a espessura seja suficiente o bastante para provocar um abaixamento da superfície no início da crista do vertedor (e > 3 H), pode-se aplicar a expressãotorricelli v 2 g H h e a descarga então será dada por 2 g (H h 2 h 3 ), onde H é a carga hidráulica e h a altura da lâmina passando sobre a crista. Q L Medidores Parshall Os medidores Parshall são condutos abertos construídos de tal forma que suas laterais promovam um adequado estrangulamento de seção. Estes medidores são indicados nominalmente pela a largura da seção crítica ou garganta, podendo serem construídos em diversos tamanhos para medir vazões que variam entre 0,80 l/s até 93 m 3/s. A Tabela 19.4 apresenta os limites de vazões para cada dimensão nominal do medidor Parshall (PARSHALL, 1950). O escoamento nestes medidores pode ser livre ou submerso, este último quando o nível de água na seção divergente (jusante) do medidor é suficiente para reduzir o escoamento (Figura 19.14). No caso do escoamento ser livre, as vazões dos medidores Parshall podem ser /2 calculadas aproximadamente por Q 2,2 L c H 3 m, onde Lc é a largura da garganta e Hm é a altura do nível d água medido à montante da garganta do medidor. Mais precisamente poderia ser utilizado a expressão geral Q (α β L c ) H m, onde, e são apresentados na Tabela 19.5 em função da dimensão nominal do medidor. O grau de submergência é determinado pela razão H j/hm, onde Hj é o nível d água de jusante. O escoamento é considerado livre se H j/hm não exceder os limites da Tabela 19.6, caso contrário o escoamento é submerso e torna-se necessário aplicar um fator de correção no cálculo da vazão. Ábacos para cálculo deste fator são apresentados em DELMÉE (1982) como uma função de diâmetro nominal, Hm e Lc. As principais vantagens deste tipo de medidor são (VIESSMAN e LEWIS, 1996): facilidade de construção e baixo custo; podem funcionar como um dispositivo em que uma só medida de carga é necessária (escoamento livre); pode ser utilizado sob condições de submersão elevada; opera com relativamente pequena perda de carga;

22 é praticamente insensível à velocidade de aproximação; a velocidade de escoamento é usualmente suficiente para evitar depósitos de sedimentos na estrutura. Os medidores Parshall devem ser instalados em locais onde não sejam propícios a turbulência, de preferência em trecho retilíneo. Por exemplo, à jusante de uma comporta ou a uma curva são locais propícios de turbulência. Tabela Limites de vazão para cada tamanho do medidor Parshall (PARSHALL, 1950). Dimensão Nominal Vazão mínima (m3/s) Vazão máxima (m3/s) 3 0,8 x , ,4 x , ,5 x , ,3 x , ,1 x , ,8 x , ,1 x , ,2 x , ,16 8, ,23 25, ,31 37, ,38 47, ,46 56, ,60 74, ,75 93,05

23 Tabela Valores de, e em função da dimensão nominal da calha (Modificado de DELMÉE, 1982). Dimensão Nominal 3 0 2,318 1, ,501 1, ,346 1,53 1 a ,476 L0, a 50 0,474 2,293 1,6 Tabela Valores máximos de H j/hm para caracterização do escoamento (PARSHALL, 1950). Largura da Garganta Lc Hj/Hm 1 a 3 0,5 6 a 9 0,6 1 a 8 0,7 10 a 50 0,8

24 Figura Medidor Parshall (Adaptado de WANIELISTA, 1990) Evaporação A evaporação é o processo de transformação de água em vapor d água, e sua medida pode está baseada tanto na perda de água de uma superfície evaporante para atmosfera (evaporímetros), como também na perda de água de uma superfície livre (tanques evaporimétricos) para a atmosfera. Os tanques evaporimétricos têm aplicação mais ampla em hidrologia devido a sua simplicidade. GANGOPADHYAYA et alli (1966) relaciona 27 tipos de tanques evaporimétricos e afirma que esta lista está longe de estar completa. Entre estes os mais utilizados são: O tanque Classe A do U.S. Weather Bureau, os tanques enterrados da OMM (Organização Meteorológica Mundial) e GGI-3000, e os tanques flutuantes em lagos e reservatórios.

25 O mais utilizado no Brasil é o tanque Classe A, com 1,219 m de diâmetro e 25,4 cm de altura, instalado em base de madeira como mostra a Figura Como o instrumento está exposto à chuva faz-se necessário o cálculo da lâmina precipitada para obtenção da lâmina evaporada, correspondente à descida do nível d água do tanque. A medida de nível no tanque é realizada dentro de um cilindro tranquilizador. Figura Tanque Classe A A evaporação medida em tanques evaporimétricos é maior do que aquela em lagos/reservatórios ou vegetação próxima, podendo diferir significativamente em função do tipo de tanque, local de instalação e fatores climáticos. Para acomodar estas diferenças é amplamente empregado coeficientes empíricos: E = k t. E t (19.4)

26 onde E é a evaporação real do lago/reservatório, k t é o coeficiente do tanque e E t é a evaporação medida no tanque. Este coeficiente em geral situa-se entre 0,70 e 0,80. Cuidados devem ser tomados na operação de tanques evaporimétricos de modo a evitar perdas indevidas de água pelo consumo de animais e o crescimento de algas (estas alteram a taxa de evaporação). No que concerne ao consumo por animais, deve-se ressaltar que o uso de telas protetoras (Figura 19.16) pode reduzir a taxa de evaporação de 10 a 20%, dependendo das dimensões da malha (SHUTTLEWORTH, 1993). Figura Tanque Classe A com tela protetora Os equipamentos baseados na perda de água de uma superfície evaporante para atmosfera, são conhecidos como evaporímetros. Entre estes, encontram-se o Livingston e o Piché. O mais amplamente utilizado no Brasil é o Piché. O evaporímetro de Piché consiste de um tubo de 9 de comprimento e 0,4 de diâmetro interno, sendo fechado de um lado e do outro coberto com um papel poroso pressionado por um disco (Figura 19.17). Este evaporímetro gera grandes variações de medidas, difíceis de serem quantificadas em parte devido à sua sensibilidade a ventos e a dificuldades de operação. Os valores obtidos com Piché para evaporação anual são da ordem de 0,45 a 0,65 dos valores obtidos com tanque Classe A..

27 Figura Evaporímetro Piché BIBLIOGRAFIA AZEVEDO NETO, J. M., Manual de Hidráulica, Editora Edigar Blücker Ltda, São Paulo, 1966, 862 páginas. BRASIL, Departamento Nacional de Águas e Energia Elétrica, Divisão de concessão de recursos Hídricos, Manual de serviços de hidrometria, São Paulo, 1977, 95 páginas. DELMÉE, G.J., Manual de medição de vazão, Editora Edigar Blücker Ltda, São Paulo, 1982, 476 páginas. GANGOPADHYAYA, M., URYVAEV, V. A., NORDENSON, T. J., e HARBECK, G. E., Measurement and estimation of evaporation and evapotranspiration, WMO Technical Note, No. 83, Geneva, Switzerland, 1966.

28 KINDSVATER, C.E., CARTER, R.W., e TRACY, H.J., Computation of peak discharge at contractions, U.S. Geological Survey, Circular No. 284, 1953, 35 pp. NEVES, E. T., Curso de Hidráulica, Editora Globo, Porto Alegre, 1960, 578 páginas. PARSHALL, R. L., Measuring water in irrigation channels with Parshall flumes and small weirs, U.S. Soil of Conservation Service, Circular 843, May, SHUTTLEWORTH, W. J., Evaporation, in Handbook of Applied Hydrology, chapt. 4, editor-in-chief D.A. Maidment, McGraw-Hill, New York, U.S. DEPARTMENT OF AGRICULTURE, Field Manual for research in Agricultural Hydrology, Agriculture Handbook 224, Organizadores: Brakensiek, D.L., H.B. Osborn e W.J. Rawls, 1979, 550 pages. VIESMAN-JR., W. e LEWIS, G. L., Introduction to Hydrology, Harper Collins College Publishers, New York, 1996, 760 pages.. WANIELISTA, M., Hydrology and Water Quantity Control, John-Wiley & Sons, New York, 1990, 565 pages.