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1 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Gaspar, 14 de setembro de 2001 Prezados Senhores: Ref. ESTRUTURA E VIGAS PROTÓTIPO Estamos apresentando relatório da empresa BUREAU DE PROJETOS E CONSULTORIA LTDA e da empresa ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA, empresas contratadas pela PROTÓTIPO para elaboração a nível nacional, através de um plano de amostragem, de ensaios teóricos, instrumentação, prova de carga e monitoramento das vigas Protótipo. Estes relatórios respondem as dúvidas do comportamento da viga calha, miolo de enchimento e da ligação desses concretos de idades diferente. O acervo de nossa empresa, com o início da tecnologia, as obras executadas com os devidos registros acervados no CREA e comentários diversos, são apresentados a seguir. Eng. Hamilton Budal Arins Crea 3271d Cart Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

2 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA ACERVO, TECNOLOGIA,BIBLIOGRAFIA E DEMAIS QUESTIONAMENTOS Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

3 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA RELATÓRIO ENESCIL ENGENHARIA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

4 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. À Protótipo Estruturas Especiais Ltda. A/C Eng. Hamilton Budal Arins São Paulo, 5 de abril de 2002 Ref.: Comentários aos relatórios da Bureau de Projetos e Consultoria Ltda. de Setembro/2001. Prezado Engenheiro: Atendendo à solicitação de VSa., no sentido de avaliar os questionamentos sobre a qualidade das vigas pré-moldadas da Protótipo, estamos apresentando, as nossas considerações sobre o tema. Sempre foi colocada em dúvida a aderência entre a viga-calha da Protótipo e seu enchimento (miolo), inclusive com comentários alusivos à possibilidade de redução da vida útil da estrutura. Assim, com base no relatório da Bureau / IPT e com base em nossa experiência em projetos nossos elaborados para VSa. com a utilização de vigas-calha Protótipo, temos a informar o que segue: 1) As amostras cilíndricas retiradas da alma da viga central do viaduto de acesso a Santur mostram que, seria impossível distinguir o plano onde termina a viga-calha ou onde começa o enchimento, se não fosse pela cor distinta entre os dois concretos (concreto da viga-calha feito na indústria com fck 50MPa e o concreto RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

5 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. do enchimento feito in situ com 20MPa) e, também, pelo tamanho do agregado máximo de cada concreto (micro concreto na viga calha e pedra 2 no concreto do enchimento). Este exame visual da amostra e do buraco deixado na viga é por si só bastante convincente quanto à qualidade da ligação, isto é, da aderência entre os dois corpos; 2) Sob a ação de carga móvel nos ensaios programados não se observou movimentação relativa entre as superfícies de contato da viga-calha e do seu enchimento (miolo) nos buracos, sendo dois buracos junto aos apoios da viga e um terceiro buraco no meio do vão da viga. Essas movimentações relativas não foram observadas nem a olho nu e nem com os instrumentos utilizados nas suas medições. Portanto, se estas movimentações ocorreram, foram tão pequenas que a precisão dos aparelhos foram incapazes de registrá-las, isto é, foram inferiores a 0,01 mm; 3) As deformações previstas nos buracos circulares foram maiores e próximas daquelas previstas teoricamente. A explicação para o fato é que o comportamento da viga foi semelhante àquele que ocorreria em uma viga normal de concreto armado, onde existe fissuração que não é levada em conta no modelo teórico analítico. Assim, obtivemos: a) deformação longitudinal teórica no ½ do vão prevista de 69x10-6 mm contra uma deformação observada média nos ensaios de 92x10-6 mm; b) deformação teórica por tração, inclinada a 45 0, prevista junto do apoio de 9,7x10-6 mm contra uma deformação de tração observada média RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

6 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. nos ensaios de 8,5x10-6 mm. Além disso, essas deformações foram medidas no próprio enchimento, assegurando que ele está trabalhando, isto é, não está inerte no interior da viga (ver fotos dos aparelhos medidores instalados nos buracos da viga no relatório da Bureau ); 4) A partir das amostras cilíndricas retiradas das vigas foi feito ensaio de resistência do conjunto a esforços cortantes (corte puro no plano de contato entre a viga-calha e o enchimento) no IPT/SP. Nestes ensaios observou-se que o rompimento se deu à tensão média de 6,2 MPa, assegurando que a ligação era monolítica. Além disso, o rompimento não se deu no plano de contato entre viga-calha e enchimento, mas no enchimento, isto é, o plano de ligação estava, tão bem aderente, tão monolítico, que sua resistência ao cisalhamento foi superior àquela do concreto do enchimento; 5) Cabe observar que as tensões de ruptura do corpo de prova foram superiores à fck=20mpa do concreto utilizado no enchimento. Porém foram inferiores à do concreto utilizado na viga-calha. Isto era de se esperar porque o corpo de prova extraído é composto pelos dois concretos e ele se rompeu no concreto do enchimento, de menor resistência. Mesmo assim, a tensão de ruptura foi superior aos 20MPa, o que atesta, também, a boa qualidade do concreto do enchimento; 6) A flecha teórica prevista no ½ do vão da viga com o RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

7 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. carregamento executado na prova de carga era de 6,8mm e o valor obtido na prova de carga in situ foi de 6,3mm, o que indica claramente que o enchimento está funcionando de forma solidária e monolítica com a viga-calha, pois, se não fosse isso, os valores seriam pelo menos 17% maiores do que os 6,8mm previstos, (ver relatório da Bureau ); enchimento e a viga-calha são : 7) Outros fatores construtivos que asseguram a boa ligação entre o 7.1) No plano superior horizontal formado pelo enchimento e a laje superior temos, apesar da junta fria, o empenamento do concreto de enchimento, fazendo com que o concreto da laje que é armado pela ferragem própria da laje se conecte perfeitamente com o concreto do enchimento. Além disso, o enchimento é armado com estribos que penetram na laje, tornando a ligação entre laje e enchimento perfeita e completa. Também, o peso próprio da laje durante sua concretagem pressiona o plano de junção da laje com o enchimento da viga-calha. É importante acrescentar que a tensão de cisalhamento neste plano não ultrapassa o valor de Vrd1= 0,52 MPa em nenhum ponto da viga; 7.2) No plano inferior longitudinal de contato entre o enchimento e a viga-calha a ligação é bastante eficaz, pois durante a concretagem do enchimento seu peso pressiona o referido plano de contato permanentemente até a cura do próprio enchimento. Além disso, as formas internas da viga-calha são de madeira rugosa e logo RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

8 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. após sua retirada as superfícies internas da viga-calha são escovadas e preparadas para a futura concretagem do enchimento. Neste plano as tensões de cisalhamento atingem no máximo o valor de 2,7MPa, sendo bem inferiores aos valores obtidos nos ensaios de cisalhamento que atingiram 6,2 MPa; 7.3) Nos dois planos laterais (que de fato são ligeiramente inclinados) de contato entre a viga-calha e o enchimento, valem as mesmas observações do item anterior quanto à rugosidade das formas e à escovação das paredes internas da viga-calha. Porém, os estribos da viga-calha tem cobrimento zero para aumentar a rugosidade das superfícies verticais internas das paredes da viga-calha e existe um efeito cunha durante a concretagem do miolo devido à ligeira inclinação das faces laterais da viga-calha. Nestes planos laterais a tensão de cisalhamento máxima não ultrapassa 0,2MPa estando bem abaixo até do que o valor de Vrd1-0,52MPa; 7.4) A cada 2,2m aproximadamente o interior da viga-calha tem septos, transversinas de enrijecimento dela própria, que estabelecem planos de ligação do enchimento com a viga-calha, isto é, o enchimento não é contínuo, é segmentado, compartimentado, tornando a ligação do enchimento com a viga-calha mais eficiente; 7.5) Existem estribos e armaduras de pele no enchimento atendendo às determinações de armaduras mínimas da Norma de Pontes (NBR-7187) reduzindo a retração do enchimento e eliminando a fissuração do próprio enchimento; RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

9 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. 7.6) A retração hidráulica do concreto da viga-calha e da laje do tabuleiro são maiores que a do concreto de enchimento (miolo), já que as perdas d água dos concretos da viga-calha e da laje são maiores e mais rápidas pois são facilitadas pelo contato externo com o meio ambiente, o que não ocorre com o concreto do enchimento que é permanentemente confinado, sua perda d água se dá predominantemente por difusão. Além disso, o concreto da viga calha é executado com mais cimento, mais água e menos agregados graúdos do que o concreto do enchimento, resultando em maior retração do concreto da viga-calha do que no concreto de enchimento. Tudo isso faz com que o enchimento segmentado seja abraçado pelo conjunto viga-calha, laje e septos da viga-calha acrescendo a aderência entre os corpos envolvidos; 8) A necessidade função do enchimento, posterior da calha se deve ao alívio de peso que produz na viga-calha, viabilizando e reduzindo o custo do transporte e do lançamento da própria viga-calha Protótipo. Contudo, para a concretagem posterior da laje, a viga calha é carregada com o peso próprio dela, o do enchimento, o da pré-laje e o da laje moldada in situ. Assim, se o enchimento não estiver curado e funcionando solidariamente, monoliticamente, com a própria viga-calha, ela por si só não suportaria o momento fletor resultante deste carregamento. Assim, como se não bastassem todas as explicações anteriores, por absurdo fica aqui demonstrada a eficácia da aderência entre a viga-calha e o enchimento, pois, como já mencionamos, se esta aderência não fosse perfeita haveria colapso da estrutura durante a concretagem da laje do tabuleiro. Portanto, esta eficácia se assegura de forma inequívoca logo após a concretagem da laje, o que só se dá quando o concreto do enchimento atinge fck = 20 MPa. Milhares de vigas já foram RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

10 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. executadas no Brasil e Alemanha e nunca houve colapso durante a construção de qualquer obra com utilização desta técnica; 9) Se por alguma razão, em algum segmento da viga, a ligação viga-calha/enchimento não for perfeita, ou vier a falhar, ainda assim poderíamos afirmar, (conforme relatório da Bureau) o que segue: no máximo; 9.1) O momento fletor de ruptura da peça seria reduzido em 2,3% máximo, 15%; 9.2) O esforço cortante de ruptura da peça seria reduzido em, no 9.3) As deformações decorrentes da perda de rigidez por descolamento seriam superiores em, no máximo, 16%; 9.4) Estes fatores fazem com que se considere pouco importante o enchimento com a obra em serviço, sua utilidade se prende à fase construtiva de concretagem da laje como mostramos acima e ao preenchimento do interior da viga-calha evitando a corrosão das armaduras; 10) A viga protótipo apresenta características que a tornam superior em qualidade quando comparada com qualquer viga pré-moldada de concreto armado convencional executada in situ pelas razões abaixo elencadas: RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

11 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. 10.1) Como a viga calha é sempre executada com fck = 50 MPa ela apresenta um consumo mínimo de cimento bem superior àquele de uma viga prémoldada armada convencional que normalmente utiliza fck = 25 MPa. O consumo mínimo de cimento, como sabemos, é um dos principais itens que asseguram a durabilidade de uma peça de concreto, mantidos os dois outros importantes fatores de durabilidade que são: relação água-cimento e cobrimento, nos mesmos níveis nas duas vigas em comparação; 10.2) Como a viga-calha é executada em indústria especializada e com certificado ISO-9002, caso da Protótipo, ela apresenta maior qualidade e garantias quanto a dimensões, cobrimentos e contra-flechas do que sua concorrente fabricada in situ pela construtora; 10.3) Para assegurar boa conexão entre viga-calha e enchimento, o enchimento é armado com estribos e pele que não são considerados, a favor da segurança, no dimensionamento da viga como um todo. Resultando aí em uma reserva estratégica, aumentando a resistência à ruptura da viga ao cisalhamento. Além disso, como a fck da viga calha é superior à fck das demais vigas pré-moldadas de concreto armado, isto também contribui para o aumento da resistência aos esforços cortantes, pois a viga Protótipo é dimensionada com fck = 25 MPa tão somente; 10.4) Como a armadura de flexão fica envolta em concreto com fck = 50 MPa (parte inferior da alma da viga-calha) a proteção aos ferros de flexão está mais adequada, pois a fissuração é menor. Além disso, o concreto da viga-calha é micro- RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

12 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. concreto (utiliza pedra 0 ) o que assegura o perfeito preenchimento dos vazios entre as barras de flexão, fato que nem sempre se consegue em vigas pré-moldadas de concreto armado convencional fabricadas in situ. Entendemos que os esclarecimentos e considerações aqui reunidas à luz do relatório da Bureau, tenham dirimido quaisquer dúvidas a respeito da qualidade das obras que utilizam as vigas pré-moldadas Protótipo. Para concluir temos, ainda, o questionamento referente aos projeto elaborado com vigas em balanços. Ora, neste caso foi utilizada uma concretagem de ligação da viga no vão com seus balanços, através do enchimento onde a armadura superior longitudinal (negativa) foi disposta para suportar momentos negativos e armaduras longitudinais (pele) foram colocadas para que em conjunto suportassem como o enchimento do miolo o peso próprio de toda a estrutura em balanço. Nesta fase, o talão inferior da viga é comprimido e a parte superior da viga é tracionada, contando com armadura de sobra para suportar estes esforços, limitando dessa forma a fissuração da viga. Após a concretagem da laje, onde toda a ferragem superior de flexão da viga é disposta, o funcionamento da viga se modifica deslocando-se a linha neutra para cima, assegurando compressão em quase toda a alma da viga (viga + enchimento). A parte superior da viga ainda sujeita a tração por estar acima da linha neutra não apresenta nenhuma tendência de fissuração excessiva, porque está condicionada e limitada pela deformação por tração e pela própria fissuração da laje do tabuleiro no seu trecho sobre os apoios. Além disso, a própria ferragem existente (construtiva) da viga ali existente, limita com segurança a abertura de fissuras na junta. Também, RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

13 ENESCIL ENGENHARIA DE PROJETOS LTDA. as próprias juntas de união dos trechos de viga-calha são tratadas com resina epóxica (penetrando por capilaridade), aumentando o cobrimento das armaduras de pele e estribos posicionados no enchimento neste trecho das vigas. Sem mais para o momento, Atenciosamente, Catão F. Ribeiro ENESCIL Engenharia de Comércio Ltda. RUA ALVES GUIMARÃES 507 CONJ. A CEP: SÃO PAULO SP FONE: (011) FAX: (011) eng.projetos@enescil.com.br

14 Anexo VI Relatório IPT

15 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Na Alemanha onde adquirimos a tecnologia, obras são executadas a mais de 50 anos e no Brasil a Protótipo executa pontes a mais de 15 anos sem nunca até a presente data qualquer problema de durabilidade, descolamento ou colapso da estrutura tenha acontecido. Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

16 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Vide acervo de obras em anexo, todas registradas com as devidas guias de Responsabilidade Técnica do CREA, órgão regulador da profissão de engenharia. Rua João Zermiani, 255 CEP: Fone/Fax: (047) Gaspar S.C

17 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Salientamos também que todas as obras da BR 101 que estão abaixo relacionadas, foram executadas dentro da técnica Protótipo, com projetos da empresa ENESCIL de São Paulo na responsabilidade do Eng. Catão Francisco. Todos estes projetos foram devidamente aprovados pelo DNER regional, e DNER DAP Brasília. Relação dos projetos da BR 101 OBRAS BR-101 / SANTA CATARINA Lote 1 e 2 Contratante: Cesbe Engenharia Obras: P. I. 01 Est Km ,57 m 2 P. I. 02 Est Km ,57 m 2 P. I. 03 Est ,14 851,90 m 2 P. I. 04 Est Km 43,6-534,57 m 2 P. I. 05 Est Km 44,2-534,57 m 2 P. I. 08 Est ,50 Km 45,4-534,57 m 2 Lote 3 Contratante: TORC Obras: P. I. Km Barra Velha 321,86 m 2 P. I. Km ,70 321,86 m 2 P. I. Km ,50 369,91 m 2 P. I. Km ,20 Acesso São João do Itaperiú 439,76 m 2 P. I. Km Acesso Itapocu 317,10 m 2 P. I. Km Araquari 313,82 m 2 P. I. Km Araquari 313,82 m 2 P. I. Km ,20 Acesso a Barra Velha 602,11 m 2 P. I. Km Acesso Sec. Barra Velha 369,91 m 2 Lote 4 Contratante: Conserva Obras: P. I. Km Acesso a Piçarras 369,91 m 2 P. I. Km Acesso Itajubá/Medeiros 369,91 m 2 P. I. Km Acesso Penha 369,91 m 2 Viaduto Acesso Beto Carrero Penha Km ,00 m 2 Galerias Est / / / ,00 m 2 Passarela Est Km 107 Acesso a Penha 336,16 m 2 Passarela Est Km 108 Acesso a Penha 336,16 m 2 Passarela Est Km 109 Acesso a Penha 336,16 m 2 Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

18 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Lote 6 Contratante: Camargo Correa / Andrade Gutierrez / OAS Obras: Viaduto Acesso a Santur Est , ,91 m 2 P. I. Acesso a Rodoviária Itapema Est , ,96 m 2 P. I. Acesso Peixaria Est , ,88 m 2 P. I. Acesso a Morretes Est Itapema 280,80 m 2 Viaduto Acesso a Porto Belo Est ,53 m 2 Lote 8 Contratante: Camargo Correa / Andrade Gutierrez / CBPO Obras: Passarela São José Km 278 estaca ,36 m 2 Passarela Biguaçú Est ,30 280,17 m 2 Passarela Biguaçú Est ,67 317,37 m 2 Viaduto Porto Belo BR 101 SC lote 6 Projeto integralmente executado por Protótipo aprovado no DNER em Maio de 1998 conforme atesta certificado expedido por Consorcio Camargo Correa/Andrade Gutierrez/OAS em anexo. Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

19 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 CEP: Fone/Fax: (047) Gaspar S.C

20 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Viaduto Santur BR 101 SC lote 6 Projeto integralmente executado por Protótipo aprovado no DNER em Maio de 1999 conforme atesta certificado expedido por Consorcio Camargo Correa/Andrade Gutierrez/ OAS em anexo. Obra com 196 m de comprimento Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

21 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Projetos executados no Rio de Janeiro Obra viaduto... Construtora Basic Projeto Enescil Supervisão DER e Prefeitura Municipal do Rio de Janeiro Fotos Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

22 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

23 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Obras ITA Construtora Seta Engenharia Ltda Supervisão GERASUL empresa privatizada Exigência ISSO 9000 Obras Arroio Suzano, Arroio Teixeira Soares, Viaduto Rede Férrea Fotos. Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

24 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

25 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

26 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Obra executada na Prefeitura de Dona Emma SC em 25/02/94 conforme certidão emitida. Ponte com 25 metros de vão livre por 12,00 de largura classe 45. Esta obra é uma das que estão em trafego normal a mais de 7 anos sem nenhuma característica de fadiga de material ou qualquer apresentação de fissura nas vigas. Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

27 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

28 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Obra executada Município de Joinville em 29/11/96 conforme certidão e guia RT Ponte com dois vãos livres de 25m por 12,00 de largura classe 45 Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

29 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

30 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Ponte no Município de Joinville executada em Janeiro de 1995 com 3 vãos de 25 m mais um balanço de 5 m em cada ponta com 22 m de largura Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

31 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Comentário referente à hipótese de calculo adotada para obras com balanço nas extremidades: É de nosso entender que a área em questão da viga em balanço está sujeita a compressão e todas as armaduras para suportar a tração do balanço estão incorporadas na laje tabuleiro, que juntamente com o miolo da viga calha recebe toda ferragem de tração. Salientamos que a viga calha neste caso está funcionando apenas como uma forma adicional, participando do conjunto para sustentar a concretagem do miolo, que juntamente com a laje tabuleiro estão armadas de forma a suportarem os esforços solicitados. Vide desenho do projeto estrutural. A área de emenda só estará sujeita a compreensão, em serviço, impossibilitando qualquer condição de ruptura da seção no plano de junção das peças. Segue abaixo fotos de obras já executadas com esse método e em pleno funcionamento em obra com condição de trafego acima de veículos hora, corredor do mercosul, BR 101 trecho SC. As obras estão há mais de 4 anos com trafego intenso e em perfeitas condições sem a apresentação de qualquer fissura ou fadiga e fragilização de materiais, apesar de utilizarem apenas armaduras passivas. A estrutura de execução de obras com emenda no balanço já está plenamente aprovada pelos órgãos DNER e DER SC e DER MG, com ótimos resultados, sem a apresentação de qualquer espécie de fissura ou flecha, conforme atesta o acervo e as fotos em anexo, comprovando a teoria de calculo apresentada. Relação de algumas das obras executadas no sistema balanço com vigas Protótipo: Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

32 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA 1 Construtora Barbosa Mello MG Obra executada com vigas Protótipo com sistema de balanços nas seguintes características: Guia de RT aprovada pelo DER MG executada na rodovia de contorno de Gov. Valadares em 28/10/98 Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

33 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

34 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Foto de PI 03 BR 101 SC lote 1 Projeto aprovado pelo DNER e de autoria da ENESCIL-SP Supervisão da obra Esteio PR Execução e pré-moldados PROTÓTIPO DATA DE EXECUÇÃO 14/10/98 Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

35 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

36 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Obra Viaduto Beto Carrero Construtora Conserva de Estradas Ltda Local Br 101 lote 4 SC - data de execução Fev Projeto aprovado pelo DNER e pelo DER SC Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

37 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Rua João Zermiani, 255 Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

38 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA O calculo da fadiga do aço não apresentado em alguns relatórios de memorial de calculo, utiliza a seguinte rotina: Valores Admissíveis de Flutuação de Tensões nas Armaduras, Segundo a Norma Alemã DIN 1054 O efeito fadiga das armaduras pode ser verificado pelo calculo de flutuações de tensões, feito em seção fissurada. A norma Alemã DIN 1054, {4} fixa os valores admissíveis de flutuações de Tensões, ( σ s ), para as combinações mais desfavoráveis de cargas em serviço. A) barras retas ou com pequenas curvaturas σ s= 1800 kg/cm 2 B) Barras com forte curvatura estribos σ s= 1400 kg/cm 2 C) Malhas ou barras soldadas σ s= 800 kg/cm 2 Denomina-se fator de fadiga o fator pelo qual se deve multiplicar a área de armadura, numa seção, para atender às flutuações de tensão especificadas para o aço em uso. O fator de fadiga é igual ao quociente da variação de tensões calculadas ( σ s ), pela variação admissível ( σ s ), ( σ s ), Fator de fadiga = >= 1,0 ( σ s ), Tal literatura é plenamente encontrada em livros traduzidos para o Português, tais como Concreto Armado de Walter Pfeil Editora Livro Técnico e poderá ser facilmente analisado por calculista acostumado com a utilização de normas Alemãs. Se observar atentamente a memória de calculo que apresenta os resultados do calculo das vigas longarinas, podemos notar que a diferença de armadura adotada entre a especificada no memorial de calculo e a detalhada em projeto, representa exatamente a armadura calcula pela fadiga. Exemplo: A viga V1 vão dois da memória de calculo apresenta como necessário em calculo, 9 ferros de 25mm e o utilizado em projeto 16 ferro de 25mm em 4 camadas mais 5 camada com 2 ferros de 16mm. Essa diferença representa a armadura adicional de fadiga. Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

39 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA Com relação à pressão na base do tubulão, salientamos que a NBR6122 de 1996 prescreve que a pressão admissível máxima para rocha sã maciça sem laminação ou sem sinal de decomposição o limite 30kg/cm2 e para rochas laminadas 15kg/cm2. Quando adotamos a tensão de 15 kg/cm2 como limite, conforme atesta a sondagem e a visualização in-loco, as rochas existentes são do tipo rocha sã e maciça, sem laminação e sem sinal de decomposição. Desta maneira, estamos com utilização de tensão 50% abaixo do prescrito nas Normas Brasileiras. Segue bibliografia encontrada nas melhores livrarias Brasileiras e nas livrarias da Europa: BIBLIOGRAFIA 1 Leonhardt, F.; Mönnig, E.: Vorlesungen über Massivbau, 1º Vol.: Grundlagen zur Bemessung im Stahlbetonbau. 2ª Ed., Berlim, Springer, Leonhardt, F.; Mönnig, E.: Vorlesungen über Massivbau, 2º Vol.: Sonderfälle der Bemessung im Stahlbetonbau. 2ª Ed., Berlim, Springer, Leonhardt, F.; Mönnig, E.: Vorlesungen über Massivbau, 3º Vol.: Grundlagen zum Bewehren im Stahlbetonbau. 2ª Ed., Berlim, Springer, Wischers, G.; Manns, W.: Ursachen für das Entstehen von Rissen in jungem Beton. Beton 23 (1973), Nº-4, pg : Nº 5, pg Nawy, E.G.: Cracrk control through reinforcement distribution in two-way acting slabs and plates. Journal ACI, Proc. Vol. 69 (1972), Nº 4, pg Rao, P. S.: Die Grundlagen zur Berechnung der bei statisch unbestimmten Stahlbetonkonstruktionen im plastischen Bereich auftretenden Umlagerungen der Schnittkräfte. DafStb. Cad. 177, Berlim, W. Ernst u. Sohn, 1966 Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C

40 PROTÓTIPO ESTRUTURAS ESPECIAIS LTDA 7 Rostásy, F. S.; Koch, R.; Leonhardt, F.: Zur Mindestbewehrung von Zwang von Aussenwänden aus Stahileichtbeton. DafStb, Cad. 267, Berlim, W. Ernst u. Sohn, Falkner, H.: Zur Frage der Rissbilbung durch Eigen-und Zwängspannungen infolge Temperatur in Stahlbetonbauteilen. DafStb, Cad. 208, Berlim, W. Ernst u. Sohn, Kehlbeck, F.: Einfluss der Sonnenstrahlung bei Brückenbauwerken. Düsseldorf, Werner, Leonhardt, F.; Schelling, G.: Torsionsversuche na Stahlbetonbalken. DafStb, Cad. 239, Berlim, W. Ernst u. Sohn, Schiessl, P.: Admissible crack width in reinforced concrete structures. Relatório Preliminar, Tomo II do Colóquio IABSE-FIP-CEB-RILEM-IASS, Liège, Junho, Avram, C.: Mihaescu, A: Espacement et ouverture des fissures dês éléments prismatiques em béton armé soumis à la compressiom excentrée. Estratto da Costruzioni i cemento armato Studi e Rendiconti Volume 7, Deutsch, I.: Allgemeine Theorie der Bildung von Schrägrissen infolge Querkraftbeanspruchung. Anais da AIPGC, Vol (1973), pg Rüsch, H.: Die Ableitung der charakteristischen Werte der Betonzugfestigkeit. Beton 25 (1975), Nº 2, pg Rüsch, H.: Jungwirth, D.: Stahlbeton. Spannbeton, Band 2 Berücksichtigung der Einflüsse von Kriechen und Schwinden auf das Verhalten der Tragwerke. Düsseldorf, Werner, Koch, R.: Verformungsverhalten von Stahlbetonstäben unter Biegung und Längszug im Zustand II auch bei Mitwirkung dês Betons zwischen den Rissen. Tese apresentada à Universidade de Stuttgart, Trost, H.: Auswirkungen des Superpositionsprinzips auf Kriech-und Relaxations-probleme bei Beton und Spannbeton. Rua João Zermiani, 255 prototipo@prototipo.com.br Fone/Fax: (047) CEP: Gaspar S.C