Neste capítulo serão estudados os principais equipamentos que compõem uma subestação bem como os dimensionamentos destes conforme normas vigentes.

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1 1 1 EQUIPAMENTOS DE SUBESTAÇÕES Neste capítulo serão estudados os principais equipamentos que compõem uma subestação bem como os dimensionamentos destes conforme normas vigentes. 1.1 TRANSFORMADOR DE POTÊNCIA Este é o principal e mais caro componente de uma subestação. Transformadores de MT são equipamentos de prateleira, ou seja, já tem seus valores nominais padronizados, somente variando a potência e as tensões de entrada e saída. Já os de AT são componentes mais complexos, onde estes são feitos sob encomenda, tem os valores de impedância definidos pelos compradores e, principalmente, agregam mais proteções para este equipamento. A seguir serão expostos divisões e sub-divisões deste equipamento Tipos de transformadores Segue a classificação dos transformadores conforme o mesmo é construído. a) Transformadores de Distribuição. Utilizado no setor de distribuição de energia como concessionárias de energia, cooperativas, instaladoras e empresas em geral (como subestação externa). Tem potência nominal de 15 a 300kVA trifásicos, de 3 a 75kVA monofásicos e classe de tensão, dependendo do fabricante de 15, 24,2 e 36,2kV. Figura 1 Transformador de distribuição trifásicos, bifásicos e monofásicos.

2 2 a) Transformadores industriais Semelhantes aos de distribuição, porém com maior potência nominal (500kVA a 5MVA) e mais itens de proteção, como relés, termostatos etc. Outra diferença é que devido ao seu tamanho, estes não são instalados em postes, mas em plataformas de SE abrigadas ou externas. Pelo fato deste tipo de transformador ser refrigerado a óleo, este elemento deve ser renovado ou filtrado em manutenções preventivas. Outra particularidade deste tipo de equipamento é o uso de transformadores recondicionados, os quais tem o valor taxado em aproximadamente 60% do valor de um equipamento novo. Esta prática é muito comum entre empresas que fazem SE para consumidores, SE de MT. Porém atenção especial deve ser dada ao rendimento do transformador recondicionado, pois o rendimento piora com o passar dos anos, e se a empresa, onde este equipamento vai ser instalado, tiver um fator de carga perto da unidade (consumo médio perto da demanda máxima), este equipamento terá um gasto fixo de energia na ordem de alguns kwh, e em alguns casos, se contabilizado em estudo apropriado, pode ser mais caro manter um transformador velho do que comprar um novo. Figura 2 Transformador de potência trifásico a óleo e seco.

3 3 b) Transformadores Secos Muito utilizados em ambientes que exigem segurança na instalação como indústrias químicas e petroquímicas, plataformas off-shore, shopping centers, edifícios comerciais, hospitais, aeroportos, embarcações marítimas etc. Possui muitas vantagens se comparado aos transformadores de distribuição já que não utilizam óleo para refrigeração, destas vantagens podemos citar: Manutenção muito rara; Menor espaço necessário para a instalação; Não há vazamentos de óleo; Não há riscos de explosão. Porém existem duas desvantagens deste transformador se comparado ao a óleo, o primeiro é o preço, em torno de 40 a 50% mais caro, e o segundo é que transformadores a seco não são utilizados em grandes potências, acima de 15MVA, como em usinas geradoras e grandes subestações. A Tabela 1 mostra a comparação de valores de transformadores de distribuição novos, recondicionados e secos. Tabela 1 Valores de transformadores. Em uma análise lógica e prática, fica evidente a vantagem dos transformadores secos em comparação as a óleo, pois a diferença de preço não é tão elevada, e levando em consideração as vantagens, este tipo de equipamento já deveria ter substituído o concorrente, em instalações baixa e média potência, porém isso não acontece na devida proporção. Este caso acontece em várias novas tecnologias aplicadas a eletrotécnica, devido a esta área da engenharia ter uma inércia cultural muito forte, resumindo, engenheiros tradicionais tem uma resistência

4 muito grande a novas tecnologias. Desta forma cabe aos novos engenheiros abrir seus horizontes para as vantagens das novas tecnologias e aplicá-las na prática. 4 c) Transformadores de força Equipamentos utilizados em grandes potências, geralmente dezenas de MVA, e tensões nominais acima de 69kV, desta forma somente utilizados por empresas do SEP em SE na geração e transmissão de energia elétrica. Figura 3 Transformador força TAPE Tape é o nome dado a um conjunto de conexões que podem ser feitas no primário de um transformador de potência que permite variar a tensão no secundário com a finalidade de compensar a variação de tensão no lado de AT para que esta não interfira muito na tensão nominal no lado de BT. Pode-se variar a relação entre as espiras de um transformador quando se deseja controlar a tensão em um dos terminais. O tape pode ser variado manual ou automaticamente, dependendo do modelo do transformador.

5 No caso de variação automática a tensão num dos terminais é comparada a uma referência e o erro é utilizado para gerar um sinal que corrige a posição do tape Placa de Identificação como mostra a Figura Nesta placa devem estar os principais dados do equipamentos, conforme NBR 5440 Figura 4 Dados de placa de um transformador Especificação Sumária Para a especificação da compra de um transformador, de baixa ou média potência, são necessários os seguintes itens: Tensão primária;

6 6 Tensão secundária fase-fase e fase-neutro; Potência nominal; Número de fases; Tensão suportável de impulso; Acessórios. Alguns outros itens, como tape, impedância percentual etc. geralmente são valores tabelados, sendo que modificações nestes itens só sobre encomenda. 1.2 PÁRA-RAIOS DE DISTRIBUIÇÃO Nas subestações os pára-raios são utilizados para proteger os equipamentos ligados diretamente na linha de transmissão contra surtos de tensões devido a descargas atmosféricas ou outros tipos de surtos, como os provenientes de manobras na LT. Em seguida serão estudados os principais tipos deste equipamento utilizados em SE. Esta proteção se dá no escoamento das correntes de descargas geradas pelos surtos de tensão e também pela interrupção das correntes subsequentes, ou seja, aquelas que sucedem às correntes de descarga após sua condução ao terra. E este escoamento da corrente é feita por resistores não lineares que se encontram dentro do pára-raios mais alguns itens auxiliares. E em função do tipo de resistor não linear são divididos os tipos de pára-raios Pára-raios de Carboneto de Silício Este tipo de pára-raios utiliza como matéria prima do resistor não-linear o carboneto de silício e uma série de componentes envoltos em um corpo de porcelana. Em termos práticos este é um equipamento mais antigo e que ainda oferece o risco de estilhaçar a armadura de porcelana quanto este já está danificado e for percorrido por uma corrente muito alta. Figura 4 Pára-raios de carboneto de silício

7 Pára-raios de Óxido de Zinco Este equipamento utiliza como matéria prima do resistor não-linear o óxido de zinco e pode ter seu corpo envolto por porcelana ou por polímero. Além disso oferece algumas vantagens se comparado ao modela anterior tais como: Extinção da corrente subsequente; Maior absorção de energia; Maior isolamento intrínseco; Curva de atuação sem transitórios. Atenção especial deve ser dada a este tipo de pára-raios quando este é polimérico, que tem muitas vantagens se comparado ao de porcelana, como a ausência de vazios no interior do equipamento, maior resistência a poluição e no caso de uma falta por excesso de energia, este equipamento libera gazes aumentando a pressão interna, porém este não tem perigo de se estilhaçar e danificar componentes perto deste, como o PR de porcelana. Figura 5 Pára-raios de óxido de zinco Especificação Sumária Para a especificação completa da compra deste equipamento são necessários itens relativamente complexos, como Tensão Disruptiva à Frequência Industrial ou Tensão Disruptiva Máxima de Impulso Atmosférico, e o estudo destes itens não compete a este material.

8 8 Porém este problema pode ser resolvido de maneira muito simples, basta verificar as normas da concessionária local e verificar as especificações dos pára-raios descritos nestas e somente escolhendo a Tensão Nominal. Por exemplo: pára-raios de 15kV padrão CELESC, ou COPEL, CEMIG etc. Sendo que as concessionárias já fizeram os estudos e cálculos destes tipos de PR, ficando somente a variável de tensão da linha onde será instalado o equipamento. 1.3 CHAVE FUSÍVEL E CHAVE SECCIONADORA Chaves fusíveis e chaves seccionadoras são equipamentos amplamente utilizados em qualquer tipo de subestação, independente da tensão e potência envolvida. Tendo como função a proteção do circito e também o controle deste através do seccionamento Chave Fusível Chaves amplamente utilizadas no sistema de distribuição das concessionárias, geralmente instaladas nas derivações de ramais e na entrada de circuitos com transformadores, da própria concessionária ou particulares. Como o foco deste material é SE, somente será tratado de chaves seccionadoras que fazem parte do conjunto desta, conforme itens a seguir: a) Chave fusível base polimérica ou de porcelana Figura 6 Chave fusível base polimérica ou de porcelana

9 9 Geralmente utilizadas em sistemas com corrente nominal de no máximo 200A. Constituída basicamente do suporte dielétrico, os conectores dos cabos e o porta-fusível b) Cartucho Porta-fusível e Elo Fusível Como o próprio nome já diz este componente é onde fica instalado o elo-fusível e também serve como a parte móvel da seccionadora. Figura 7 - Cartucho Porta-fusível Já o elo-fusível é um cordão metálico o qual é inserido no cartucho formando assim um fusível com características específicas de funcionamento. Na figura 8 é mostrado o fusível e na figura 9 um exemplo da curva de atuação deste tipo de fusível, sendo que o dimensionamento deste fica em função da corrente e geralmente é tabelado pelas concessionárias. Figura 8 Elo-fusível

10 10 Figura 9 Curvas corrente x tempo de fusíveis Chaves seccionadoras Este tipo de chave não possui fusível, sendo somente utilizada para isolar equipamentos dos sistemas para determinados fins. Basicamente de dividem entre monofásicas e trifásicas. NOTA: as chaves seccionadoras geralmente não devem ser utilizadas para interromper corrente, não devem ser abertas sob carga. Este processo deve ser feito por disjuntores, porém se este apresentar problemas e não desligar, a abertura das chaves seccionadoras deve ser executada com o máximo de precaução devido a formação de arcovoltaico. a) Chave seccionadora monofásica Usadas pelas distribuidoras de energia quando a potência envolvida fica em torno de alguns MW e opta-se por não utilizar fusíveis. Esta escolha de que em qual potência não utilizar proteção varia muito entre concessionárias.

11 A figura 10 mostra uma chave tipo pedestal e uma chave com base de porcelana e com dispositivo corta-arco, o qual possibilita a abertura da chave mesmo sob carga. 11 Figura 10 Chave pedestal e chave corta-arco b) Chave seccionadora trifásica MT Estas chaves são usadas em SE abrigadas ou nas linhas de distribuição das concessionárias. Podendo ser uma simples chave seccionadora, ou agregar mais elementos de proteção, tais como: Dispositivo corta-arco; Fusível integrado a seccionadora ou em série com esta; Lâmina de aterramento, para aterrar toda parte de saída da seccionadora quando esta é aberta; Auxílio de molas para abertura mais rápida; Monitoramento de estado (aberta ou fechada) Isoladores para uso externo. A figura 11 e 12 mostram um conjunto de seccionadoras internas, da empresa SCHAK, e suas variáveis.

12 12 Chave seccionadora Abertura rápida Dispositivo corta-arco Figura 11 Chaves seccionadoras internas Fusíveis integrados

13 13 Fusível em série e corta-arco Dispositivo de aterramento Figura 12 Chaves seccionadoras internas DELMAR. E a figura 13 mostra seccionadoras tripolar de MT externas, da empresa SCHAK e Figura 13 - Chaves seccionadoras trifásicas externas c) Chave seccionadora trifásica AT Chaves somente utilizadas em SE de grande potência. Devido ao seu tamanho, não são acionadas manualmente, com uma manopla, como nas chaves de MT, mas sim através de dispositivo acionado eletricamente (geralmente motor de passo). A figura 14 mostra uma seccionadora de Dupla Abertura Lateral (DAL), a qual gira o bastão condutor no centro deste abrindo as duas extremidades simultaneamente. Essa abertura ocorre de forma sincronizada nas três fases.

14 14 Figura 14 Chave com abertura dupla lateral Já a figura 15 mostra uma chave seccionadora de Abertura Central (AC) na qual os bastões são girados nas extremidades separando-se no centro da seccionadora. Figura 15 Chave com abertura central Especificação Sumária Para a especificação da compra de uma chave seccionadora, de baixa ou média potência, são necessários os seguintes itens: Corrente do fusível (se houver); Tensão nominal; Corrente nominal;

15 15 Corrente nominal suportável de curta duração; Duração suportável de curto-circuito; Características dos circuitos de comando (se houverem). 1.4 CONDUTORES ELÉTRICOS EM SUBESTAÇÕES Os condutores de potência em subestações se dividem pelo lado de AT e BT, podendo variar entre as três tensões, BT, MT e AT. Neste material o estudo dos condutores será dividido conforme a tensão do mesmo para em seguida expor suas demais variáveis Condutores de BT Devido a BT aplicada a estes condutores, a corrente destes é muito maior que a de MT, consequentemente a seção transversal dos condutores de BT é severamente aumentada merecendo uma atenção especial em seu estudo devido ao custo dos condutores de BT. O dimensionamento dos condutores é feito com base na corrente que irá passar por estes e outros fatores como fator de agrupamento, queda de tensão permitida, tipo de acionamento, tipo de duto, ventilação, temperatura, frequência e tipo de cabo que será utilizado como condutor. Desta forma é necessário calcular a corrente de cada circuito e mais uma série de considerações devem ser feitas para ter a bitola exata do condutor a ser utilizado. Muitas tabelas pré-definidas podem ser usadas para dimensionamento de condutores, não necessariamente as da NR5410, mas também de qualquer fabricante de cabos, bem como cabos específicos que não se encontram na norma, como cabos de silicone e outros e algumas concessionárias já dimensionam os condutores de BT bem como seus condutos conforme potência da SE, facilitando o trabalho do projetista Condutores de MT Nas instalações em MT são utilizados cabos isolados, barramentos e cabos nus, de forma isolada ou em conjunto. Por exemplo, em uma subestação externa, todos os condutores de MT podem ser de cabos de alumínio, desde o ramal de entrada até a bucha do transformador, já em uma subestação abrigada, no ramal de derivação da concessionária é utilizado cabo nu, na

16 16 entrada subterrânea da SE é utilizado cabo isolado e dentro da SE os condutores são barramentos de cobre. Novamente as concessionárias tabelam todos os condutores da SE conforme potência envolvida como mostram as tabelas 2 e 3, extraídas das normas NT01-AT e o Adendo 02 da mesma morna, ambas as normas são da CELESC. Tabela 2 Dimensionamento do ramal subterrâneo MT padrão CELESC (NT-01-AT) Tabela 3 Dimensionamento de barramentos de MT padrão CELESC (NT-01-AT) A figura 16 mostra um cabo de MT e seus componentes. Condutor Primeira camada semicondutora (Blindagem do condutor) Isolação Segunda camada semicondutora (Blindagem da isolação) Blindagem de cobre Cobertura

17 17 Figura 16 Cabo de MT Nos casos dos cabos de média e alta tensão o condutor central é revestido com uma camada de material condutor não metálico (também chamado de primeira camada semicondutora) que tem como finalidade: Dar uma forma perfeitamente cilíndrica ao condutor Prover uma distribuição radial e simétrica do campo Eliminar os espaços vazios entre o condutor e a isolação Evitar a criação de arcos-voltaicos devido ao campo elétrico do condutor. Em seguida tem a isolação, mais uma camada semicondutora e a blindagem da isolação (blindagem metálica), cujas funções são: Prover uma distribuição radial e simétrica do campo elétrico. Proporcionar uma capacitância uniforme entre o condutor e o Terra. Escoamento de correntes de fuga, induzidas e de curto-circuito. Por último a cobertura de PVC que tem a função de proteção física e química do cabo de MT.

18 Condutores de AT Para instalações de AT geralmente são utilizados cabos nus e/ou barramentos de alumínio. Nas linhas aéreas se utilizam cabos nus alumínio reforçado com alma de aço tipo CAA ou ACSR, sendo este último o mais utilizado em linhas de transmissão. AAC All AluminiumAlloy Conductor ACSR Aluminium Conductor Steel Reinforced Figura 17 Cabo nu de alumínio com alma de aço Especificação Sumária Para a especificação da compra de condutores elétricos, de baixa ou média potência, são necessários os seguintes itens: Seção transversal; Tipo do condutor (cobre ou alumínio); Número de condutores do cabo; Nu ou isolado; Tipo da isolação; Tensão de isolação; Demais itens como, proteção metálica etc.

19 TERMINAÇÕES E MUFLAS Mulas e terminações são utilizadas para manter as condições de isolamento elétrico nas conexões entre cabos isolados e condutores nus, barramentos ou cabos. Este item é necessário devido a complexidade da isolação de cabos de média tensão por causa dos possíveis problemas de uma má isolação ou demais problemas devido ao campo elétrico presente neste tipo de cabos Tipos de Muflas Basicamente existem dois tipos de Muflas, as de Porcelana e as poliméricas. As de porcelana são antigas, mais caras e frágeis. Raramente são usadas, já as poliméricas são mais baratas, resistentes a choques mecânicos e são as terminações utilizadas atualmente. Sendo que as muflas poliméricas se dividem em externa e interna, onde a única diferença estrutural entre elas é a presença ou não das saias, o que indica que é de uso externo. A figura 18 mostra um exemplo de mufla externa e interna, e a figura 19 mostra uma mufla de porcelana e outra polimérica e seus acessórios para instalação. Figura 18 Mufla polimérica externa e interna

20 20 Figura 19 Mufla de porcelana e polimerica Instalações de muflas Este é um ponto crítico em qualquer instalação elétrica que utiliza cabos isolados de média tensão. Caso a instalação da mufla no cabo são seja feita de maneira correta, esta pode explodir logo após ser energizada ou depois de um certo período. Desta forma a instalação das muflas deve ser executada por profissional com experiência e seguindo as notas do fabricante. A instalação da mufla segue uma sequencia indicada pelo fabricante desta, basicamente da seguinte forma: a) Preparação da Extremidade do cabo; Na ponta do cabo, retirar toda a isolação deixando somente o condutor, e neste coloque um terminal; Logo após a ponta do cabo, retire as camadas do cabo até chegar na isolação, o comprimento deste trecho é aproximadamente do tamanho da mufla; Logo após o trecho com a camada da isolação exposta, deixe um pequeno trecho da camada semi-condutora e outro da blindagem eletrostática; b) Execução da terminação; Envolver a ponta do cabo com o terminal em fita semi-condutora deixando somente a ponta do terminal exposta;

21 21 Envolver a parte do cabo com a isolação com fita isolante para que este trecho fique com diâmetro semelhante ao restante do cabo; c) Montagem da mufla Com o cabo já preparado, este é envolto pela mufla, a qual possui um gel condutor o qual irá retirar os espaços contendo ar entre a mufla e o cabo e também irá proporcionar uma melhor condução entre a camada de semicondutor e a cordoalha de aterramento. A figura 20 mostra uma mufla já conectada ao cabo. Figura 20 Mufla conectada ao cabo NOTA: a seqüência descrita acima pode ser modificada conforme fabricante do equipamento. Esta deve ser utilizada como um exemplo e não como regra Especificação Sumária Para a especificação da compra de muflas, são necessários os seguintes itens: Tensão nominal; Tensão máxima de nível de operação; Tensão suportável de impulso;

22 22 Interna ou externa; Dimensão correspondente ao cabo de MT; Tensão de isolação; Demais itens como, proteção metálica etc. Para facilitar a compra destes componentes, também pode se resumir as especificações escolhendo a mufla conforme padrão da concessionária local, variando somente a tensão nominal. 1.6 TRANSFORMADORES DE POTENCIAL E DE CORRENTE Os Transformadores de Potencial TP e os Transformadores de Corrente TC são equipamentos amplamente utilizados em todos os tipos de subestações, independentemente da tensão e potência envolvida. Estes equipamentos são utilizados para fazer a medição tanto da tensão quando da corrente quando estes possuem valores muito elevados para serem medidos diretamente, desta forma os TCs e TPs reduzem os valores em seus terminais primários para valores menores e padronizados em seus secundários. Maiores detalhes serão expostos a seguir. Outra característica importante destes equipamentos é a classificação quanto a finalidade deste, se este será utilizado para proteção de equipamentos ou para faturamento. Sendo que estas duas classes de TC e TP possuem características construtivas específicas, desta forma um TC para proteção não funcionará de maneira correta se utilizado em equipamentos de medições precisas, e vice versa Transformador de potencial Os transformadores de potencial são instrumentos que permitem aos instrumentos de medição e proteção funcionarem adequadamente sem que seja necessário possuir tensão de isolamento de acordo com a da rede à qual estão ligadas. Na sua forma mais simples, os transformadores de potencial possuem um enrolamento primário de muitas espiras e um enrolamento secundário através do qual se obtém a tensão desejada, normalmente nos valores padrões de 115V ou 115/ 3V. Os TPs também são classificados conforme outras características, como mostrado a seguir. a) Características Construtivas

23 23 Os Transformadores de Potencial Indutivos TPIs são utilizados tanto na média quanto na alta tensão. Seu princípio de funcionamento é a mesma de um transformador indutivo comum, conforme figura 21. ~U1 Z N1 N2 U2 V Figura 21 Esquema funcional de TP Indutivo Os Transformadores de Potencial Capacitivos TPCs são mais utilizados em tensões superiores a 138kV. A figura 22 mostra um TP capacitivo em AT. Figura 22 TP capacitivo

24 24 b) Classe de Exatidão Definida a partir de ensaios, cujas condições sob as quais os TPs devem ser ensaiados estão estabelecidas em normas. Deve detectar a qualidade e o comportamento provável nas instalações. Classes (ABNT, ANSI): Classe de exatidão 0,3 Classe de exatidão 0,6 Classe de exatidão 1,2 Estes valores indicam o erro máximo de medição que o TP pode apresentar, se este operar em condições normais e tensão nominal com variação de 10%. De acordo com a ABNT os TPs utilizados em medição de energia elétrica para finsde faturamento devem possuir uma classe de exatidão de 0,3. Para fins de proteção é indicada a classe 0,6 e para medição indicativa de tensão a classe 1,2. Em casos de laboratórios, usa-se a classe de exatidão 0,1, que são mais precisos que os demais. c) Relação de Transformação Nominal É a relação entre os valores nominais de tensão primária e secundária para as quais o TP foi projetado a relação nominal é indicada na placa do TP. U U 1n 2n = k p N N 1 2 d) Grupo de Ligação O e Grupo de Ligação, define como serão ligados os primários dos TPs, Grupo 1 p/ ligação Fase-Fase, Grupo 2 Fase-Terra e Grupo 3 Fase-Terra com aterramento deficiente. A figura 23 mostra 2 TPs com tipos de ligação diferentes. Figura 23 TP fase-terra e fase-fase

25 25 e) Potência Térmica Segundo ABNT: EB TPs do grupo de ligação 1 (projetados para ligação entre fases) e do grupo de ligação 2 (projetados para ligação entre fase e neutro de sistemas aterrados): a potência térmica nominal não deve ser inferior a 1,33 vezes a carga mais alta em VA, referente à exatidão do TP. TPs do grupo de ligação 3 (projetados para ligação entre fase e neutro de sistemas onde não se garante a eficiência do aterramento): a potência térmica nominal não deve ser inferior a 3,6 vezes a carga mais alta em VA, referente à exatidão do TP. f) Nível de Isolamento Especifica o TP quanto às condições que o isolamento deve satisfazer em termos de tensão suportável. Segundo ABNT-EB-251.1: Tensões máximas de operação: máxima tensão de linha para o qual o equipamento foi projetado. Níveis de tensão a ser submetidos nos ensaios. Nota: corrente alternada é dada em valor eficaz e a tensão máxima não é necessariamente a tensão máxima de operação do sistema, e na prática a tensão máxima de operação do TP é superior a tensão do circuito (13,8kV/15kV). g) Cargas Nominais As cargas nominais dos TPs são padronizadas e representam a Potência Aparente (VA) que o equipamento terá que suprir nos terminais do seu secundário. A tabela 4 mostra estes valores. Tabela 4 Cargas padronizadas ABNT h) Exemplo de Especificação Exemplo 1: Especificar um TP para medição de energia elétrica para faturamento a um consumidor energizado em 69kV, em que serão utilizados os seguintes instrumentos: Medidor de kwh com indicador de demanda máxima tipo mecânico;

26 26 Medidor de kvarh sem indicador de demanda máxima. Solução: Classe de exatidão (medição): 0,3 Potência do TP: perdas indicadas pelo fabricante Instrumento W var Medidor de kwh (bobina de potencial) 1,2 7,8 Motor do conjugado de demanda máxima 2,8 4,0 Medidor de kvarh (bobina de potencial) 2,0 7,5 TOTAL 6,0 19,3 Cálculo da potência: 2 2 ( 6,0) + ( 19,3) = 20, VA S = 21 Via Tabela 4: carga nominal de 25VA Especificação: TP, tensão primária nominal de 69kV, relação nominal 600:1, 60Hz, carga nominal ABNT P25 (tabela 4), classe de exatidão 0,3-P25, potência térmica 1000VA grupo de ligação 1 (padrão de fábrica), nível de isolamento: tensão nominal 69kV, potência máxima de operação 72,5kV (padrão de fábrica), tensões suportáveis nominais à freqüência industrial (padrão de fábrica) e de impulso atmosférico (350kV) (ABNT-EB-251.1) NOTAS: No dimensionamento da carga nominal de um TP a ser empregado numa instalação, poderá ser necessário considerar a resistência elétrica dos condutores que ligam os instrumentos, como mostra o exemplo abaixo. Exemplo 1, considerando que o instrumento fique a 25m do TP e ligados por um fio de cobre de 5,3Ω/km (AWG No 12 ou 2,5mm²), haveria uma perda de 0,028W, desprezível na carga de 20,21VA imposta pelos instrumentos, porém para distâncias maiores, este item deve ser considerado. Os exemplos dados servem somente como orientação de dimensionamento Transformadores de Corrente Os transformadores de corrente são instrumentos que permitem aos instrumentos de medição e proteção funcionarem adequadamente sem que seja necessário possuir a corrente nominal de acordo com a da rede à qual estão ligadas.

27 27 Na sua forma mais simples, TCs possuem um enrolamento primário de poucas espiras e um enrolamento secundário através do qual se obtém corrente desejada, normatizada em 5A. A figura 24 mostra o esquema de funcionamento do TC. Z N1 TC N2 A Figura 24 Esquema funcional TC Os TCs também são classificados conforme outras características, da mesma forma como os TPs (classe de exatidão, potência térmica, nível de isolamento etc.). A seguir serão mostradas algumas particularidades dos TCs. a) O secundário do TC nunca deve ficar aberto Quando o primário do TC está alimentado, o seu secundário nunca deve ficar aberto. Ao retirar o instrumento do secundário, o enrolamento deve ser curto-circuitado (fio condutor de baixa resistência), devido as seguintes razões: I1 é fixada pela carga ligada ao circuito externo Se I2=0, o secundário está aberto, e não haverá efeito desmagnetizante desta corrente e a corrente de excitação (I0) passa a ser a corrente I1. I1 origina um fluxo muito elevado no núcleo e como conseqüências, surge o aquecimento excessivo e destruição do isolamento do contato dos circuito primário e secundário e uma fem induzida E2 de alto valor que pode gerar perigo ao operador. Ainda o fluxo muito elevado danifica o TC ou a magnetização forte do núcleo altera suas características de funcionamento e precisão. Por este motivo nunca se utiliza fusível no secundário dos TC s. b) Formas Construtivas dos TCs TC tipo enrolado

28 28 Enrolamento primário, de uma ou mais espiras, envolve mecanicamente o núcleo Figura 25 TC Enrolado. TC tipo Barra O primário é constituído por uma barra, montada permanentemente através do núcleo do TC Figura 26 TC tipo barra TC tipo Janela TC sem primário próprio, construído com uma abertura através do núcleo, por onde passará um condutor do circuito primário, formando uma ou mais espiras. Figura 27 TC tipo janela

29 29 TC de Núcleo Dividido Tipo especial do TC tipo janela, em que parte do núcleo é separável ou basculante, para facilitar o enlaçamento do condutor primário. Exemplo: amperímetro tipo alicate, que possibilita medir a corrente sem a necessidade de abrir o circuito para colocá-lo em série. P2 S1 S2 Figura 28 Núcleo dividido TC de vários Núcleos Utilização muito freqüente em circuitos de alta tensão e extra alta tensão. TC de vários enrolamentos secundários isolados separadamente e montados cada um em seu próprio núcleo formando um conjunto com um único enrolamento primário. TC muito versátil pois em um único equipamento podem ser derivados mais de um tipo de TC, mudando até a classe de exatidão. Figura 29 TC vários núcleos

30 30 TC de Múltipla Relação de Transformação Podem ser construídos para uma única relação de transformação ou para múltiplas relações de transformação. Este tipo de TC é muito utilizado pelas concessionárias em subestações abrigadas quando aplicados para medição de faturamento. Figura 30 TC múltipla relação de transformação c) Cargas Nominais As cargas nominais dos TCs são padronizadas e representam a Potência Aparente (VA) que o equipamento terá que suprir nos terminais do seu secundário. A tabela 5 mostra estes valores. ABNT NBR 6856 DESIGNAÇÃO VA F.P. C2,5 2,5 0,9 C5,0 5,0 0,9 C12,5 12,5 0,9 C ,5 C ,5 C ,5 C ,5 Tabela 5 Cargas nominais TC ABNT

31 31 d) Exemplo de dimensionamento Exemplo 1: Especificar um TC para medição de energia elétrica para faturamento a um consumidor energizado em 69kV, cuja corrente de linha chegará a cerca de 80A no primeiro ano de faturamento, podendo atingir cerca de 160A a partir do segundo ano. Os instrumentos elétricos que serão empregados ficarão a 25m do TC e serão ligados ao secundário com um fio de cobre 12AWG: Medidor de kwh com indicador de demanda máxima tipo mecânico Medidor de kvarh, específico para energia reativa, sem indicador de demanda Solução: máxima. Classe de exatidão (medição): 0,3 Carga nominal do TC: perdas indicadas pelo fabricante: Instrumento W var Medidor de kwh 1,4 0,8 Medidor de kvarh 1,4 0,8 SUBTOTAL 2,8 1,6 Perdas com 5A nos 50 m (12AWG) 6,6 0,0 TOTAL 9,4 1,6 Cálculo da potência: 2 2 ( 9,4) + ( 1,6) = 9, VA S = 54 Carga nominal de 12,5VA (imediatamente superior a 9,54VA). Especificação: TC para medição, correntes primárias nominais de 100x200A (ligação série/paralela no primário), relações nominais 20x40:1, 60Hz, carga nominal ABNT C12,5, classe de exatidão ABNT 0,3-C12,5, fator térmico 1,2, para uso exterior (ou interior, conforme o caso), nível de isolamento: tensão nominal 69kV, tensão máxima de operação 72,5kV (padrão de fábrica), tensões suportáveis nominais à freqüência industrial (140 kv) e de impulso atmosférico (350kV) (ABNT-EB-251.1) Designação Normativa de TC e TP a) Tps

32 32 Para TPs, o valor do secundário é 115V ou 66,4V, e sua designação normativa possui 2 elementos, como por exemplo 0,6P75, onde 0,6 é a classe de exatidão, e P75 é a designação ABNT de 75VA de potência aparente. Além da norma da ABNT também existe nomenclatura equivalente da norma ANSI, conforme tabela 6. Tabela 6 Designação de carga ABNT e ANSI b) TCs Para TCs, o valor do secundário é 5A, e sua nomenclatura possuí 3 elementos, como por exemplo 0,3C12,5, onde 0,3 é a classe de exatidão, C é a indicação que o TC é para Medição e 12,5 é a designação ABNT de 12,5VA de potência aparente para TC de medição. Para TCS de proteção, a representação seria 10B50, onde 10 é a classe de exatidão e B50 é a designação da ABNT referente a uma potência de 12,5VA Cuidado especial deve ser tomado para não confundir a letra C da norma da ABNT e da ANSI. Pois na norma brasileira, este TC é para medição e na norma ANSI é para proteção, conforme mostra a tabela 7.

33 33 Tabela 7 Designação de carga para TCs de proteção ANSI e ABNT Nota-se que a classe de exatidão de TCs usados para a proteção é de 10%, muito inferior a classe utilizada para medição, porém este tipo de TC suporta correntes muito mais elevadas mantendo o valor medido perto do real, o que não acontece em TCs de medição, pois neste caso o mesmo teria seu núcleo saturado, ocasionando medições não conformes. c) Sinais Padronizados O hífen (-) deve ser usado para separar correntes nominais de enrolamentos diferentes (primário e secundário). Por exemplo: A ou V. O sinal de dois pontos (:) deve ser usado para exprimir relações nominais. Por exemplo: 120:1 (13800 dividido por 115). O sinal (x) deve ser usado para separar correntes primarias ou relações obtidas de um enrolamento cujas bobinas devem ser ligadas em serie ou em paralelo. Por exemplo: 100 x a barra (/) deve ser usada para separar correntes primarias ou relações obtidas por meio de derivações, sejam estas no enrolamento primário ou no secundário. Por exemplo: 150 / A.

34 Especificação Sumária de TPs Para a especificação da compra de TPs, são necessários os seguintes itens: Classe de exatidão; Uso interno ou externo; Número de enrolamento no primário e secundário; Grupo de ligação (1, 2 ou 3); Relação de transformação; Nível de isolação; Potência térmica; Carga nominal; Especificação sumária de TCs Para a especificação da compra de TPs, são necessários os seguintes itens: Classe de exatidão; Uso em medição ou proteção; Uso interno ou externo; Número de enrolamento no primário e secundário; Relação de transformação; Nível de isolação; Fator térmico; Carga nominal; 1.7 RELÉS DE PROTEÇÃO O Relé é um dispositivo amplamente utilizado em inúmeras funções nos mais diversos ramos da eletricidade, podendo ser usado desde telecomunicações até em sistemas elétricos de potência. Esta grande gama de utilidades é possível devido a função do relé, que é um interruptor acionado eletricamente. Em outras palavras, a corrente que passa por este é responsável pelo acionamento dele, seja por via eletromagnética, por dilatação de metais, por via computacional ou outra estrutura que venha a possuir este dispositivo.

35 35 Para os relés de proteção de sobrecorrente, o princípio de funcionamento é a monitoração da corrente que passa por ele que irá acioná-lo o relé se ultrapassar a corrente programada neste. Este princípio é o mesmo desde os primeiros tipos de relé, os eletromecânicos, até os atuais, os microprocessados. Com o avanço da tecnologia, os relés de proteção foram ganhando novas funções como: direcional de potência, proteção de distância, sub-tensão e mais algumas dezenas de funções. Porém este estudo será focado em duas funções, a proteção instantânea, padronizada pela ANSI pelo número 50, e a função temporizada 51. Ambas as proteções também contemplam o condutor de neutro, estas funções serão explicadas nos próximos capítulos. Hoje em dia, devido ao avanço da eletrônica já existem relés de proteção com vários tipos proteções em somente um equipamento, como também existem relés com somente uma ou duas funções Exigências das concessionárias Já faz alguns anos que as concessionárias de energia elétrica do Brasil exigem em novas instalações, com demanda superior a 300kW, a proteção na rede primária através de um disjuntor controlado por um relé eletrônico ou microprocessado. As datas da exigência deste tipo de equipamento para substituir os relés eletromecânicos em novas instalações variam entre as concessionárias. Este estudo será focado nas normas de subestações da concessionária CELESC, de Santa Catarina. Em agosto de 2005 a norma de FORNECIMENTO DE ENERGIA EM TENSÃO PRIMÁRIA DE DISTRIBUIÇÃO - NT01 AT [23], recebeu um ADENDO 2 [24], que mudou a potência mínima para instalação de relés secundários quando a proteção era feita na média tensão. Antes do adendo, segundo NT01 - AT (2001, p. 25 e 26): c) Em subestações abrigadas com potência instalada superior a 300 kva e até 500 kva, deverá ser instalado disjuntor de acionamento automático, com capacidade de interrupção simétrica mínima de 250 MVA, corrente nominal mínima de 350A destinado à proteção geral em alta tensão ou chave seccionadora sob carga com fusíveis de abertura tripolar para cada transformador. Acima de 500 kva será obrigatória a instalação de disjuntor de acionamento automático; h) Quando a potência de transformação for superior a 500 kva, deverão ser utilizados relés secundários de sobrecorrente para o acionamento do disjuntor automático de alta tensão, coordenado com a proteção da CELESC; Após o adendo [24] tem-se novas regras para uso de relés microprocessados, segundo Adendo 02 (2005, p. 03)

36 Capacidade Instalada maior que 300 kva Em uma subestação com capacidade instalada maior que 300 kva, a proteção geral na média tensão deve ser realizada exclusivamente por meio de um disjuntor acionado através de relés secundários com as funções 50 e 51, fase e neutro (onde é fornecido o neutro), (Item da NBR ). Embora o adendo não imponha a obrigatoriedade do uso específico de relés microprocessados, estes são os mais utilizados em novas subestações das empresas com demanda superior a 300kW COORDENAÇÃO DAS PROTEÇÕES SEGUNDO NORMAS A proteção no disjuntor das subestações das empresas geralmente deve estar coordenado com outras duas proteções, a do fusível de média tensão instalado na chave seccionadora no poste de derivação e também coordenado com o religador mais próximo. Porém a CELESC pode ou não instalar fusível na derivação, geralmente o limite do fusível fica na demanda de 1MW, que equivale ao modelo de fusível 40K, e em casos excepcionais instalam o fusível 65K para demanda até 1,5MW, conforme tabela da NT01- AT. A decisão da instalação do fusível na derivação fica em função de cada regional da concessionária, conforme disponibilidade de material e outras particularidades. Deve ser entregue um estudo de proteção conforme cita Adendo 02 (2005, p 04): 4.3. Apresentação no Projeto do Disjuntor com Relé Secundário b) O projetista deverá apresentar graficamente o coordenograma, no formato bilog com as curvas ajustadas da proteção da CELESC e do disjuntor, separadamente para fasefase (50 instantânea e 51 temporizada) e fase-neutro (50N instantânea e 51N temporizada). c) Junto ao gráfico das curvas indicar o valor de curto-circuito no ponto de derivação, corrente nominal, corrente de partida do relé, corrente ANSI, corrente de magnetização com ajuste de 1,4 In no mínimo, tipo de curva, primário do TC escolhida e diferencial de tempo (dt) entre as curvas. As correntes devem ser referenciadas a tensão primária.; Resumindo, deve ser feito um gráfico mostrando a coordenação entre o relé secundário, as curvas do elo fusível instalado na derivação da concessionária e o religador da concessionária. Sendo que o relé da empresa deve acionar o disjuntor antes da queima do fusível e também do acionamento do religador. A seguir será mostrado como funcionam as curvas de proteção e como é feito o estudo de proteção para a concessionária.

37 Proteções 50/51 e 51/51N ANSI A ANSI criou uma tabela com diversas funções de dispositivos, numerando cada uma destas funções, criando assim a conhecida tabela ANSI. Nesta tabela o valor 50, significa Relé de Sobrecorrente Instantâneo, ou seja, uma proteção na qual o relé deve atuar instantaneamente, o valor 51 significa Relé de Sobrecorrente Temporizado, na qual a proteção atua conforme uma curva decrescente em função do tempo e da corrente. Estas duas proteções também se aplicam a correntes de neutro, daí tem-se a denominação 50N e 51N. Sob condições normais, as correntes de neutro somente ocorrem em circuitos trifásicos desequilibrados, tanto na baixa tensão quanto na média. E como o relé de proteção é ligado na média tensão, onde o sistema trifásico é ligado em delta, não existindo um condutor de neutro, as proteções 50 e 51 visam o monitoramento das diferenças entre correntes de linha para o caso de uma falta fase-terra ou uma fuga de corrente para o terra, e não a proteção de um condutor neutro em si. Estas são as proteções solicitadas pela concessionária e que serão focadas neste estudo Detalhes do estudo de proteção Este estudo envolve muitos itens específicos e que podem se tornar complexos para a análise, desta forma serão expostos de forma resumida, como geralmente são citadas nas normas das concessionárias, mas sem prejudicar a precisão da proteção envolvida. a) Ponto e Corrente ANSI O Ponto ANSI é semelhante a Corrente ANSI, que é um valor elevado de corrente que um transformador pode suportar, durante certo período de tempo, sem que o mesmo seja danificado. Este valor da corrente ANSI pode ser obtido pela Equação 1. (Equação 1) onde: = corrente ANSI;

38 38 Z% = impedância em percentual do transformador. Na prática todo o termo 100/Z% pode ser substituído pelo Ponto ANSI em função da impedância percentual do transformador e do tempo máximo que este suporta: Z% (Ω) Ponto ANSI (A) 4 25 x In x In ,6 x In ,3 x In 5 Tempo máx. de duração (s) Tabela 8 Tempo de duração para cálculo da corrente ANSI ND5.4 CEMIG b) Corrente de magnetização A Corrente de Magnitização - Im - também conhecida como corrente Inrush, é a própria corrente de magnetização do transformador, que para estudos de proteção deve assumir um valor de oito vezes a corrente nominal. c) Tipos de Curva da proteção Temporizada Para trabalhar a proteção da curva 51, temos três opções: curva Normalmente Inversa NI, que é uma curva mais aberta, mais circular, curva Muito Inversa MI, mais fechada, e curva Extremamente Inversa EI, que é uma curva mais fechada, tendendo a ser uma reta. Além destas três curvas também é utilizado o recurso da Corrente de Tempo Definido, que consiste em um valor de tempo pré programado que quando a corrente medida pelo relé atingir o valor de corrente pré programado começa a contagem do tempo até acionar o TRIP para o disjuntor. A Figura 31, extraída de um manual de um relé da PEXTRON, mostra um exemplo de curva com todos os itens de proteção programados no relé.

39 39 Figura 31 Exemplo de curva temporizada, tempo definido e tempo instantâneo d) Demais itens necessários para o estudo A curva do religador ou disjuntor da concessionária, assim como os valores instantâneos programados, são fornecidos pela mesma. De posse dos valores fixos, pode-se projetar a curva da corrente de proteção, porém esta deve estar abaixo da curva do religador, entre as curvas do elo fusível da derivação e acima da corrente de magnetização e abaixo do ponto ANSI conforme ilustrado na Figura Estudo de caso A seguir é mostrado um resumo do estudo de proteção para uma subestação de 500kVA, onde serão mostrados os resultados de todos os cálculos exigidos pela concessionária, assim como o coordenograma das proteções e os valores programados no relé. a) Premissas do estudo O estudo deve ser feito em uma folha bilog contendo os seguintes itens: curva do religador ou disjuntor da concessionária, curvas do fusível no ponto de derivação (se houver), corrente ANSI, corrente de magnetização e curva de atuação do relé da empresa. Detalhes das equações utilizadas para os cálculos das correntes de curto-circuito foram apresentadas no item

40 40 O fator de assimetria foi obtido no livro KINDERMANN, Geraldo. Curto-Circuito. 2ª edição. Porto Alegre: Sagra Luzzatto, 1997, e possuí o valore de aproximadamente 1,37. Para o caso em análise, a proteção e a transformação da subestação se encontram na mesma edificação, muito próximas e interligadas por barramentos. Desta forma, foram desconsideradas impedâncias entre estes, e conseqüentemente, calculadas somente as correntes de falta após o transformador. Porém esta simplificação somente pode ser feita neste caso, e quando a proteção se encontra afastada da transformação, a impedância dos cabos deve ser levada em consideração. O valor utilizado para a impedância da corrente de curto-circuito fase terra mínimo,, utilizada no cálculo desta falta é 100/3Ω, e foi retirada do livro Curto-Circuito. b) Dados fornecidos pela CELESC no ponto de entrega. A concessionária fornece os dados necessários para a coordenação da proteção local da subestação com a proteção da subestação de distribuição. Tensão base 13,8 kv; Potência base 100 MVA; Modelo: Religador Cooper Eletrônico; Ajuste de fase (A) : 320; Ajuste de Neutro (A) : 35; Impedância no ponto de entrega Z1 = 1,76 + j3,09 pu Z0 = 2,55 + j10,1pu c) Cálculo da corrente de partida da unidade temporizada. Para esta corrente, foi usada a demanda máxima do transformador que é de 500kW, fator de potência de 0,92 e um acréscimo de 30% no valor da corrente nominal. Assim: In = 20,9A e In1.3 (x1.3/0.92) = 29,5A Já na corrente do neutro, devido ao problema das terceiras harmônicas, foi estipulado á princípio, que a corrente fosse um terço do valor da corrente de fase. Porém este valor pode ser modificado em campo conforme situação de distorção harmônica da empresa.

41 41 d) Cálculo da corrente de magnetização e Ponto ANSI. No cálculo da corrente de magnetização foi considerada a corrente do transformador de 500kVA. A corrente de magnetização é aproximadamente oito vezes o valor da In. Desta forma: Imag. = 167.3A Para a determinação do ponto ANSI do transformador foi utilizado o método descrito no item , o que resultou no seguinte valor Pt ANSI = 242.2A. e) Correntes de Curto-Circuito calculadas. Conforme equações obtidas anteriormente em foram calculadas as correntes de faltas solicitadas pela concessionária, logo após o transformador, conforme Tabela 9. PONTO 1 SECUNDÁRIO, V. base=13,8kv Transformador 500kVA Icc3øsimét Icc3øassim Icc1øsimét Icc1ømin Icc1øassim 344A 471A 368A 149A 504A Tabela 9 Correntes de curto-circuito calculadas logo após o transformador f) Coordenograma de proteção As Figuras 32 e 33 mostram o coordenograma entre as curvas do religador da concessionária e as curvas do relé da subestação, para fase e neutro, respectivamente, com indicações necessárias.

42 Figura 32 Coordenograma de proteção de Fase 42

43 Figura 33 Coordenograma de proteção de Neutro 43

44 Valores Programados no Relé Após a execução do estudo de proteção, foram obtidos os valores das correntes de curto-circuito e destes, escolhidos os valores a serem programados no relé. Porém o estudo de proteção, mais precisamente a coordenação entre as proteções, não é uma tarefa exata, como por exemplo, o valor da corrente instantânea de fase não precisa ser obrigatoriamente a corrente de curto-circuito assimétrica, pode ser maior ou menor, dependendo do caso. Esta situação se expande para todas as outras variáveis deste tipo de estudo. Desta forma, as correntes escolhidas para programação do relé podem não ser as mesmas de um estudo para outro. a) Proteção de Fase A Tabela 10 mostra os valores programados no relé no tocante a proteção de fase, com as seguintes observações: a) A corrente de partida da unidade temporizada foi aproximada; b) O tipo de curva e o dt da curva foram definidos pela concessionária; c) A corrente instantânea e a de tempo definido tem o mesmo valor. RELÉ 50/51 FASE Corrente de partida da unidade temporizada 29A Tipo de curva E.I dt da curva 0,1s Partida tempo definido 400A Tempo definido 0,1s Corrente Instantânea da fase 400A Tabela 10 Valores programados no Relé para proteção de fase b) Proteção de Neutro A Tabela 11 mostra os valores programados no relé no tocante a proteção de neutro, com as seguintes observações: a) A corrente de partida da unidade temporizada foi estipulada em um terço da corrente nominal da fase devido a problemas com a 3ª harmônica; b) A corrente instantânea e a de tempo definido tem o mesmo valor.

45 45 RELÉ 50/51 Neutro Corrente de partida da unidade temporizada 10A Tipo de curva M.I dt da curva 0,1s Partida tempo definido 150A Tempo definido 0,1s Corrente Instantânea da fase 150A Tabela 11 Valores programados no Relé para proteção de fase Proteções ANSI American National Standards Institute ("Instituto Nacional Americano de Padronização"), também conhecido por sua sigla ANSI, é uma organização particular estadounidense sem fins lucrativos que tem por objetivo facilitar a padronização dos trabalhos de seus membros, semelhante ao INMETRO e a IEC (International Electrotechnical Commission). E as funções dos relés de proteção foram definidas e formalizadas pelo padrão ANSI e estes foram absorvidos e amplamente utilizados por todo o mundo, mesmo o IEC tendo algumas definições para os relés. As funções padrão ANSI são tem torno de 100. As principais proteções ANSI são: 21 Relé de distência; 25 - Check de Sincronismo; 32 Direcional de potência; 50/51 - Sobrecorrente de fase instantânea e temporizada; 50/51N Sobrecorrente instantânea e temporizada de neutro ou terra; 49 elemento térmico 81 Sub / Sobrefreqüência e taxa de variação de freqüência; 27/59 - Subtensão e sobretensão fase-neutro ou entre fases; 55 Fator de potência; 60 Perda de potencial (balanço de tensão); 67 Direcional de Sobrecorrente

46 Especificação Sumária itens: Para a especificação da compra de relés de proteção são necessários os seguintes Tensão de alimentação; Tensão de comando; Proteções ANSI; Demais características construtivas do equipamento; 1.8 DISJUNTORES DE MÉDIA E ALTA TENSÃO Dispositivo de proteção amplamente utilizado em todas as tensões, porém este funciona de forma diferente em MT e AT, pois estes disjuntores não atuam por si só na presença de uma sobre-corrente ou curto-circuito, como atuam os disjuntores de BT, estes somente atuam quando recebem um sinal para abrirem, sinal popularmente conhecido como TRIP. E este sinal é proveniente do sistema de proteção, geralmente constituído de TCs, TPs e relés. E que também podem fornecer o sinal para o fechamento do disjuntor, conforme automação do sistema Características Construtivas As características construtivas dos disjuntores estão diretamente relacionadas potência e a tecnologia envolvida. A seguir será mostrado as principais formas de extinção do arco-voltaico em diferentes tipos de disjuntores, sendo que esta característica não possui grande influência na parte externa de um disjuntor. Não é possível identificar, somente pela carcaça, se um disjuntor de AT funciona a vácuo ou a óleo, por exemplo. a) Disjuntores a pequeno volume de óleo (PVO) Disjuntores muito utilizados em subestações abrigadas, geralmente de MT. Possui uma tecnologia que extingue o arco devido a um óleo isolante presente em seus contatos. A figura 34 mostra um disjuntor PVO.